Мелкодисперсная влага

Cтраница 2

При сверхзвуковых скоростях смещение зоны Вильсона в область расширения пара в косом срезе, где градиент энтальпии чрезвычайно высок, способствует образованию мелкодисперсной влаги во всех последующих ступенях. [16]

Сам процесс образования крупнодисперсной влаги в проточных частях турбин состоит из следующих этапов: в потоке переохлажденного пара возникает мелкодисперсная влага, как это показано в разделе 7.1, затем мелкодисперсная влага под действием турбулентных пульсаций в зоне пограничных. [17]

Сепарирующая способность второго венца ступени скорости. [18]

При изменении и / с0 и Д коэффициент сепарации г) менялся незначительно ( рис. 8 - 17 6), так как при больших скоростях пара образовавшаяся в турбинной ступени мелкодисперсная влага практически не попадает на рабочие лопатки. Сростом влажности и появлением начальной форсуночной влаги ( г / 00) отмечается большее влияние ы / с0 на эффективность влагоудаления. Увеличение относительной скорости и / Со при С 0соп5т, так же как и в опытах на одновенечных турбинных ступенях, при больших окружных скоростях приводит к снижению сепарирующей способности за рабочей решеткой. [19]

Зависимость коэффициента сепарации от геометрических и режимных параметров турбинной ступени.| Изменение к. п. д. т ] 0. и реакции р турбинной ступени в зависимости от и / Со при различных углах ( 3. 1 - 3 - 135. 2 - 3 112 30. 3 - р 90. 4 - р. [20]

Кроме того, с уменьшением г / о уменьшается начальная дисперсность влаги перед ступенью. В мелкодисперсной влаге значительная часть капель уносится паровым потоком, и их выпадение на поверхности вращающихся пластин существенно снижается. [21]

Турбулентный перенос теплоты и массы в потоках пара, близких к состоянию насыщения, способствует фазовым переходам и снижает i максимальное переохлаждение. При высокой турбулентности мелкодисперсная влага образуется вначале в пограничных ( слоях, а затем и в ядре потока. [22]

Например, во многих исследованиях целесообразно рассматривать совместно паровую и мелкодисперсную жидкую фазы. В газодинамике под мелкодисперсной влагой будем подразумевать совокупность таких капель, векторы скоростей которых с заданной точностью совпадают по величине и направлению с векторами скоростей окружающего их пара. [23]

При разрушении пузыря уменьшается вероятность перехода в пар больших дииольных групп как в связи с меньшим количеством таких групп в оболочке пузыря, так и вследствие частичного распада этих групп в момент разрушения пузыря от недостаточно сильной, ориентации диполей. Это приводит к уменьшению количества мелкодисперсной влаги, уносимой паром. Кроме того, вытеснение органическими молекулами ионов солей из поверхностного слоя, изменяя квазикристаллическую структуру слоя, иногда ведет к утонению оболочек пузырей. [24]

Эта смесь продолжает расширяться с частичным переохлаждением пара. При этом с достаточной точностью можно принять, что вся мелкодисперсная влага, как поступившая в ступень, так и вновь образовавшаяся, движется со скоростью пара. Крупные же капли разгоняются лишь частично, заимствуя энергию от однородного потока. Таким образом сказывается их обратное влияние на поток. [25]

Зависимость коэффициента расхода, скорости и потерь кинетической энергии для сопла Лаваля от начальной влажности ( перегрева отношениях плодвс. [26]

Интегральные характеристики сопла Лаваля ( рис. 12.24) показывают, что при Fn6 % коэффициенты расхода, скорости и потерь энергии претерпевают значительные изменения. Этот факт подтверждает, что в сопле появляются скачки конденсации и мелкодисперсная влага. [27]

При высоких окружных скоростях, достигающих 700 м / с у периферии РК современных мощных турбин, даже очень небольшое количество крупных капель может вызвать интенсивную эрозию. Поэтому становятся весьма актуальными специальные методы почти полного удаления или преобразования в мелкодисперсную влагу сбегающей с лопаток пленки - этого главного генератора крупных капель. [28]

В этой связи необходимо подчеркнуть существование тесной взаимозависимости между конденсационными и адиабатическими скачками. Этот факт отражен также в методике расчета адиабатических скачков, предложенной для конкретных условий мелкодисперсной влаги и отсутствия скольжения перед скачком уплотнения. [29]

Влияние числа Маха на характеристики турбинной решетки профилей С-9012 А при Ке 3 8 - 105. [30]

Страницы: 1 2 3 4