Степень - разупрочнение
Cтраница 2
Рост относительной прочности сварных соединений с уменьшением степени разупрочнения свидетельствует о проявлении эффекта контактного упрочнения, хотя разрушения всегда происходили по разупрочненному участку из-за неполной реализации эффекта контактного упрочнения. Ясно, что обеспечить такие относительные толщины мягких прослоек на реальных сварных соединениях трудно. Однако, из этого не следует вывод о невозможности обеспечения равнопрочности сварных соединений и основного металла. Таким образом, контактное упрочнение имеет место и при двухосном растяжении. Полученные формулы (4.78) - (4.80) использованы для расчета прочности сосудов с механически неоднородными сварными соединениями. [16]
Рост относительной прочности сварных соединений с уменьшением степени разупрочнения свидетельствует о проявлении эффекта контактного упрочнения, хотя разрушения всегда происходили по разупрочненному участку из-за неполной реализации эффекта контактного упрочнения. Ясно, что обеспечить такие относительные толщины мягких прослоек на реальных сварных соединениях трудно. Однако, из этого не следует вывод о невозможности обеспечения равнопрочное сварных соединений и основного металла. Таким образом, контактное упрочнение имеет место и при двухосном растяжении. Полученные формулы (4.78) - (4.80) использованы для расчета прочности сосудов с механически неоднородными сварными соединениями. [17]
 |
Зависимость коэффициента с, характеризующего степень. [18] |
Кс - постоян-ная материала, равная 1 5 10Г3), характеризующего степень разупрочнения исследованных сплавов при циклическом нагружении, от отношения То 2 / Тв, 0 в / 0 - 0 2, ИЗ КОТОРОЙ ВИДНО, что с уменьшением отношения о в / о-0 2 степень разупрочнения конструкционных сплавов при циклическом нагружении возрастает. [19]
При этом повышается сопротивление шва и околошовной зоны хрупкому разрушению и уменьшается степень разупрочнения основного металла вблизи шва. Эти условия обеспечиваются при использовании источников тепла большой интенсивности, позволяющих вести сварку с повышенной скоростью. Жесткие режимы сварки способствуют также уменьшению пористости. [20]
Для исследованных сталей характерно, что при повышении скорости охлаждения до определенного уровня степень разупрочнения снижается до 13 - 15 % и при этом обеспечивается равнопрочность сварных соединений с основным металлом при одноосном растяжении за счет известного эффекта контактного упрочнения. [21]
На рисунке 3.42, д сопоставлены зависимости коэффициента прочности сварных соединений от обобщенного показателя степени разупрочнения vCB ( произведение наибольшей ширины разупрочненного участка на относительное снижение твердости) при сварке термоупроч-ненных сталей. Кривая I на этом рисунке получена в результате гидростатического выпучивания сварных пластин, а кривая 2 построена по результатам гидростатических испытаний цилиндрических сосудов. [22]
На рисунке 3.42, д сопоставлены зависимости коэффициента прочности сварных соединений от обобщенного показателя степени разупрочнения VCB, ( произведение наибольшей ширины разупрочненного участка на относительное снижение твердости) при сварке термоупроч-ненных сталей. Кривая I на этом рисунке получена в результате гидростатического выпучивания сварных пластин, а кривая 2 построена по результатам гидростатических испытаний цилиндрических сосудов. [23]
 |
Изменение твердости в зоне термического влияния сварных соединений из сталей 15ХСНДФР ( 1, 2, 3. 14Х2ГМР ( 4 и 14ХМНДФР ( 5. [24] |
Как видно из рис. 100, в сварных соединениях стали 14Х2ГМР разупрочнение отсутствует, а степень разупрочнения сталей двух других марок незначительна. [25]
В зависимости от степени легирования стали, времени до разрушения и температуры испытания может заметно меняться п степень разупрочнения сварных соединений относительно основного металла. Для термически неупрочняемых сталей ( углеродистых, хромомолибденовых и аустенитных на базе карбидного упрочнения) экспериментальные точки для образцов основного металла п сварных соединений укладываются обычно на одну общую кривую. Разрушение сварных образцов в этих случаях проходит, как правило, по основному металлу вдали от границы сплавления, и такие сварные соединения равнопрочны основному металлу. В отличие от этого длительная прочность сварных соединений термически упрочняемых сталей может заметно уступать основному металлу за счет развития преждевременных разрушений сварных образцов в разупроч-ненных участках зоны термического влияния. Для сварных соединений хромо-молибденованадневых сталей таким слабым местом является участок доотпуска и неполной перекристаллизации зоны термического влияния. В сварных соединениях аустенитных сталей п сплавов с интерметаллндным упрочнением местом преждевременных разрушении является обычно участок околошовноп зоны вблизи границы сплавления, нагреваемый при сварке до температур аустениза-цнп. С повышением легпрованности стали в условиях испытаний большой длительности возрастает также вероятность перехода разрушений в шов ввиду трудности получения при этом металла шва, равнопрочного основному металлу. [26]
Из анализа данных видно, что с повышением тепловложения увеличивается протяженность зоны разупрочнения, а также несколько и степень разупрочнения. [27]
Учет влияния статического разупрочнения после горячей деформации важен не только при анализе структуры горячедеформированного металла, но и при определении степени разупрочнения металла в паузах между нагружениями при дробной деформации ( см. разд. [28]
 |
Зависимость средней концентрации трещин в образцах от триода разрядного тока. [29] |
Исследованная выше направленность развития трещин при импульсном нагружении композиционных материалов создает предпосылки для избирательного выделения минералов, при электроимпульсном разрушении горных пород, а степень разупрочнения границ матрица-включение должна обеспечивать увеличение сохранности природной формы минерала. [30]
Страницы: 1 2 3 4 5