Cтраница 2
В задачах расчета многослойных конструкций практическое значение метода ОСП обусловлено возможностью определения подходящей структуры армирования многослойного пакета, эквивалентной по данному функциональному показателю конструкции некоторой известной структуре. Рассмотрим следующий простой пример. [16]
Следовательно, единственно возможным способом получения изотропии деформативных характеристик является реализация в структуре армирования композита одновременно нескольких соответствующим образом подобранных простейших структур из числа ранее рассмотренных. [17]
Данные табл. 6.6 и 6.7 позволяют оценить влияние на свойства композиционных материалов как структуры армирования, так и характера распределения волокон. [18]
Исследуем свободные установившиеся гармонические колебания упругой слоистой композитной тонкостенной конической усеченной оболочки, структура армирования слоев которой не зависит от угловой координаты. В основу анализа положим уравнения (8.1.1) - (8.1.9) динамики конической оболочки. [19]
Данные табл. 6.6 и 6.7 позволяют оценить влияние на свойства композиционных материалов как структуры армирования, так и характера распределения волокон. [20]
Зависимости на рис. 5.9 - 5.12 показывают, как меняется поверхность длительной прочности от структуры армирования, реологических характеристик элементов композиции и во времени. Так, из сравнения рис. 5.9 и 5.11 видно, что с увеличением угла армирования ty поверхность длительной прочности существенно меняет свою форму. [21]
Определим модуль упругости при одноосном деформировании двух типов композитов: перекрестно армированного материала ( со структурой армирования [ ф ]) и однонаправленного материала при растяжении под углом ср к направлению армирования. [22]
Формулы (4.43) - (4.48) вьшедены при довольно общих предположениях относительно механических свойств слоев, их упаковки в пакете, структуры армирования и выбора поверхности приведения, поэтому в дальнейшем могут быть использованы в алгоритме численного решения задач прочности многослойных анизотропных оболочек. [23]
Таким образом, учет особенностей технологии в модели оптимизации конструкции из композитов может представлять достаточно сложную самостоятельную задачу моделирования структуры армирования конструкционного материала. [24]
Из приведенных рассуждений можно сделать вывод о том, что оптимизацию пространственных структур армирования следует осуществлять на основе принципа суперпозиции структур армирования, являющегося естественным следствием основополагающего принципа структурной механики композита - принципа усреднения. [25]
Таким образом, предложенный подход к построению поверхности начального разрушения в общем случае гибридного композитного материала позволяет теоретически оценить влияние структуры армирования и механических характеристик элементов композиции на тип начального разрушения и значения параметров внешнего воздействия, соответствующих началу разрушения композитного материала. Кроме того, полученные результаты могут быть непосредственно использованы при расчете на прочность конструкций из армированных материалов, находящихся в условиях однородного плоского напряженного состояния. [26]
Из приведенных на рис. 24.9 - 24.11 зависимостей следует, что рациональным проектам по условиям прочности отвечают следующие значения параметров структуры армирования: на рис. 24.9 для двух семейств волокон - со. [27]
Исследованные композиционные материалы значительно различаются и по прочностным характеристикам ( см. табл. 6.6), что свидетельствует об их зависимости от структуры армирования и технологии изготовления. Технологический фактор весьма существенно отражается на прочности при сжатии. Несмотря на идентичность их структурных параметров ( см. табл. 6.7), показатели прочности при сжатии различаются более чем в 2 раза. Одна из возможных причин такого явления - повторная графитизация, которая отрицательно влияет на эту характеристику. [28]
Конструкции из армированных материалов при деформировании под нагрузкой обладают рядом специфических особенностей, в частности ослабленным сопротивлением поперечному сдвигу и существенным влиянием структуры армирования на их поведение. Поэтому для таких конструкций гипотезы Кирхгофа - Ля-ва не всегда применимы. [29]
В общем случае параметры структуры могут быть функциями пространственных координат х Первое равенство из (7.2) означает, что масса армирующих элементов остается постоянной при любых изменениях параметров структуры армирования; неравенства в (7.2) вытекают из определения параметров coft, i; fa - плотность материала волокон Аг-го семейства. [30]