Структура - бейнит
Cтраница 3
Как видно из рисунка, твердость зоны термического влияния стали 15ХМ не превышает твердости металла, не подверженного нагреву выше точки АСз. Однако при микроисследованиях выявлено повышение твердости этой зоны до 278 - 280 HV5 со структурой недоотпущенного бейнита. Анализ причин данного факта показал, что фактическая высота оставшейся наплавки облуживающего слоя в этой части достигала 4 мм, в результате чего тепла, выделяемого дугой при наложении последующего слоя, было недостаточно для нагрева до более высокой температуры зоны отпуска. [31]
Сталь, подвергавшаяся нагреву ( слева), и металл шва ( справа) имеют структуру бейнита. [32]
У большинства легированных сталей распад аустенита в промежуточной области не идет до конца. Если аустенит, не распавшийся при изотермической выдержке, не претерпевает мартенситного превращения при дальнейшем охлаждении, то сталь получает структуру бейнита и 10 - 20 % остаточного аустенита, обогащенного углеродом. При такой структуре достигается высокая прочность при достаточной вязкости. Для многих сталей изотермическая закалка обеспечивает значительное повышение конструктивной прочности. [33]
У большинства легированных сталей распад аустенита в промежуточной области не идет до конца. Если аустенит, не распавшийся при изотермической выдержке, не претерпевает мартен-ситного превращения при дальнейшем охлаждении, то стиль получает структуру бейнита и 10 - 20 % остаточного аустенита, обогащенного углеродом. При такой структуре достигается высокая прочность при достаточной вязкости. [34]
Иногда однократного отжига бывает недостаточно для исправления структуры стали. Это объясняется, во-первых, тем, что образующиеся при нагреве аустенитные зерна находятся в ориента-ционной связи с исходной видманштеттовой структурой или структурой бейнита и мартенсита, образовавшихся при подкалке на воздухе отливок, сварных швов и горячего проката из легированных сталей. [35]
При изучении влияния исходного состояния стали на процессы структурообразования при сварке следует иметь в виду, что в связи с ограниченной прокаливаемостью при закалке в крупных сечениях не удается обеспечить полностью мартенситную структуру. Поэтому представляют интерес исследования в сопоставимых условиях особенности процессов Y - - превращения в сталях, имеющих структуру сорбитообразной ферритно-карбидной смеси ( в состоянии термоупрочнения) и структуры бейнита и мартенсита, полученной при закалке толстолистовой стали в промышленных условиях. [36]
Образование мартенсита при охлаждении углеродистых сталей возможно лишь в тонких сечениях. Однако добавка таких элементов, как марганец, никель и хром, которые растворяются в аустените, уменьшает содержание углерода в эвтектоиде и замедляет скорость превращения при охлаждении, так что и в массивных изделиях можно получить структуру бейнита или мартенсита. [37]
В отличие от ступенчатой, при изотермической закалке сталь выдерживается в соляных ваннах до окончания изотермического превращения аустенита. Температура соляной ванны обычно составляет 250 - 350 С. В результате изотермической закалки получается структура бейнита с твердостью HRC 45 - 55 при сохранении повышенной пластичности и вязкости. Длительность выдержки определяется с помощью диаграмм изотермического превращения аустенита. [38]
 |
Медные и легированные медью присадочные металлы. [39] |
Структура наплавленного слоя характеризуется более четкими сетчатыми выделениями. Зона термического влияния основного металла имеет структуру бейнита. [40]
Повышению вязкости разрушения стали со структурой бейнита способствует реализация оптимальных режимов регулируемого термопластического упрочнения. Суть этой обработки заключается в создании горячей деформацией с последующей выдержкой мелкозернистой структуры аустенита и образовании субзеренных построений в мелком зерне аустенита за счет окончательной деформации. Анализ диаграммы конструктивной прочности стали со структурой бейнита свидетельствует о том, что с понижением температуры изотермического превращения эффект РТПУ, заключающийся в повышении показателей конструктивной прочности, проявляется более заметно. [41]
После двойной закалки и низкого отпуска поверхностный слой приобретает структуру отпущенного мартенсита с включениями глобулярных карбидов. Структура сердцевины детали зависит от легированности стали. Если для цементации выбрана углеродистая сталь, то из-за малой прокаливаемости в сердцевине получится сорбитная структура; если же цементировалась легированная сталь, то в зависимости от количества легирующих элементов сердцевина может приобрести структуру бейнита или низкоуглеродистого мартенсита. Во всех случаях из-за низкого содержания углерода будет обеспечена достаточно высокая ударная вязкость. [42]
 |
Требования к подогреву стыков труб при сварке. [43] |
При сварке термически упрочняемых легированных сталей марок 12Х1МФ, 15Х1МФ, 12Х2МФСР под влиянием термического цикла сварки может происходить либо подкалка с образованием структур повышенной твердости, либо закалка на мартенсит. При выборе режимов сварки таких сталей стремятся избежать резкой закалки и перегрева металла в околошовной зоне. Но в любом случае при сварке термически упрочняемых сталей образуется твердая хрупкая прослойка. Вследствие интенсивного теплоотвода образуется структура бейнита и твердость повышается. Около точки 4 металл отпускается и твердость снижается. На участке за точкой 5, нагревавшемся при сварке не выше 600 С, влияние термического цикла сварки невелико и твердость сохраняется на уровне близком к исходной. [44]
Исходя из общности принципа кристаллогеометрического соответствия, ориентированное формирование зародыша должно иметь место и при нагреве сталей с другими структурами. Так, опыт показывает, что все отмеченные закономерности полностью справедливы для исходных бейнитных структур, причем при нагреве сталей с такими структурами иногда восстановление зерна проявляется полнее, чем для закаленных сталей. Для стали 37ХНЗА с мартенситной структурой повторный нагрев со скоростью 500 С / с не предотвращает образование мелких зерен по границам. В той же стали со структурой бейнита в этих условиях нагрева зернограничный эффект практически не наблюдается, что объясняется в работе [ 1 ] меньшей степенью искаженности приграничных областей в бейнитной структуре. [45]
Страницы: 1 2 3 4