Бейнитная структура

Cтраница 4

И, наконец, следует отметить очень интересный результат, также касающийся различий в охрупчивании сталей с различными продуктами превращения аустенита. В работах [4, 49, 107] показано что доля меж зеренного разрушения в охрупченных образцах с бейнитной структурой существенно меньше, чем в охрупченных образцах с мартенситной структурой. [46]

В зависимости от конечной структуры после закалки эксплуатационные свойства хромомолибденовой стали после высокого отпуска могут быть различными. Исследования жаропрочности стали показали, что при определенных условиях аустенизации и отпуска наибольшую жаропрочность имеют бейнитные структуры, меньшую - мартенситные и наименьшую - феррито-перлитные, что было подтверждено в промышленных условиях. [47]

В то время как на сталях со структурой мартенсита в состоянии отпускной хрупкости уже при сравнительно небольших степенях охруп-чивания хрупкая часть излома может быть практически полностью ин-теркристаллитной, в случае бейнита даже при значительном охрупчивании доля межзерен но го разрушения невелика. На основании этого авторы работы [107] делают вывод о том, что хотя отпускная хрупкость сталей с бейнитной структурой обусловлена зернограничной сегрегацией фосфора, разрушение по границам бывших аустенитных зерен не является обязательным признаком отпускной хрупкости. [48]

Оптимальное сочетание механических свойств изделий из перлитных жаропрочных сталей достигают при нормализации ( или закалке) с последующим высокотемпературным отпуском. При этом образуется мелкодисперсная ферритокарбидная смесь, а в хромомолибденованадиевых сталях, особенно при закалке, появляется также и бейнитная структура. [49]

Хромистые стали 15Х, 20Х предназначаются для изготовления небольших изделий простой формы, цементуемых на глубину 1000 - 1500 мкм. В хромистых сталях в большей степени развивается промежуточное превращение и при закалке с охлаждением в масле, выполняемой после цементации, сердцевина изделия имеет бейнитную структуру. Вследствие этого хромистые стали по сравнению с углеродистыми обладают более высокими прочностными свойствами при несколько меньшей пластичности в сердцевине и лучшей прочностью цементованного слоя. Хромистая сталь чувствительна к перегреву ( но меньше, чем углеродистая), из-за карбвдо-образующей способности хрома при цементации может получатся повышенное содержание углерода в поверхностном слое. Хром идаю влияет на прокаливаемость цементованного слоя, определяет склонность к внутреннему окислению. [50]

Сталь Фортивелл имеет состав: 0 2 % С; 0 5 % Мо; 0 003 % В. Легирование молибденом и бором, замедляющими распад аустенита, приводит к получению бейнитной структуры при охлаждении на воздухе. При 0 2 % С бейнитная структура имеет предел текучести 450 Мн / м2 при хорошей пластичности. [51]

В начале этого превращения происходит диффузионное перераспределение углерода в аустените ( рис. 114), что приводит к образованию в нем объемов, обогащенных и обедненных углеродом. Участки ау-стенита с низким содержанием углерода, у которых точка Мя лежит в области температур промежуточного превращения ( см. рис. 112), претерпевают у - - превращение по мартенситному механизму. Образующийся малоуглеродистый мартенсит тут же отпускается при температурах промежуточной области с образованием бейнитной структуры. [52]

Схема бейнитного превращения. [53]

В начале этого превращения происходит диффузионное перераспределение углерода в аустените ( ри с. Участки аустенита с низким содержанием углерода, у которых точка Мн лежит в области температур промежуточного превращения ( см. рис - 112), претерпевают у - - превращение по мартенситному механизму. Образующийся малоуглеродистый мартенсит тут же отпускается при температурах промежуточной области с образованием бейнитной структуры. В объемах аустенита, обогащенных углеродом, если их пересыщение высокое, в процессе изотермической выдержки могут выделяться частицы карбидов ( рис. 114), Это, естественно, приведет к обеднению этих участков аустенита углеродом и к протеканию в них превращения по мартенситному механизму. [54]

В начале этого превращения происходит диффузионное перераспределение углерода в аустените ( рис. 114), что приводит к образованию в нем объемов, обогащенных и обедненных углеродом. Участки ау-стенита с низким содержанием углерода, у которых точка Ма лежит в области температур промежуточного превращения ( см. рис. 112), претерпевают у - - превращение по мартенситному механизму. Образующийся малоуглеродистый мартенсит тут же отпускается при температурах промежуточной области с образованием бейнитной структуры. [55]

Как показали металлографические исследования, для металла шва и околошовного участка ЗТВ характерна бейнитная структура с отдельными фер-ритными выделениями. Основной металл характеризуется фер-ритно-перлитной структурой с равным содержанием составляющих. Твердость металла шва, выполненного сварочной проволокой 5Св - 10НМА, составляет 2100 - 2200 МПа и снижается при переходе от металла шва к основному металлу до 1750 МПа. [56]

Изменение твердости по сечению формы. [57]

Было показано, что в сечении формы имеется несколько областей с различным структурным строением. Описанная выше первая область включает зону глубиной - 2 мм от внутренней поверхности. Ниже этой области до глубины 4 - 5 мм находится в значительной степени неоднородная бейнитная структура. [58]

Кинетическая кривая мартенситного превращения при непрерывном охлаждении.| Зависимость температуры термодинамического равновесия аустенита и мартенсита to и температур Мж и М от содержания углерода в стали. [59]

Малейшая изотермическая выдержка в этом интервале температур приводит к стабилизации аустенита, т.е. превращение не доходит до конца, и кроме мартенсита в структуре наблюдается так называемый остаточный ау-стенит. Для получения мартенситной структуры аустенит углеродистых сталей необходимо очень быстро и непрерывно охлаждать, применяя для этого холодную ( лучше соленую) воду. Быстрое охлаждение необходимо для того, чтобы подавить возможные диффузионные процессы и образование перлитных и бейнитных структур. [60]

Страницы: 1 2 3 4 5