Внешний теплосъем

Cтраница 2

Зависимость Рп ( / и Pw / Pn ( 2 от линейной скорости движения потока.| Радикальные профили температур. [16]

Следует особо отметить, что, независимо от величины коэффициента турбулентной диффузии Д, в области радиусов выше RKp внешний теплосъем практически не оказывает влияния на ММ и ММР образующихся полимерных продуктов. Это связано с тем, что диффузия реагентов недостаточна для достижения термостатируемой стенки. [17]

Изменение температуры реакционного потока в процессе быстрой полимеризации. [18]

Анализ изменения температуры в реакционном потоке при быстрой полимеризации показывает, что увеличение радиуса зоны реакции выше RKp в условиях отсутствия внешнего теплосъема приводит к заметному изменению температурного режима реакции. [19]

В табл. 1 приведены результаты расчета для двух вариантов процесса получения бутиловых спиртов - вариант с одним аппаратом идеального смешения ( с последующим аппаратом с внешним теплосъемом) и вариант с разделением потока сырья на два параллельно работающие аппарата идеального смешения. [20]

Рекомендована в качестве наиболее перспективной схемы реакционного узла комбинированная схема, состоящая из аппарата полного смешения с внутренним и внешним теплосъемом и аппарата идеального вытеснения с внешним теплосъемом. [21]

Температурное поле в зоне реакции определяется скоростью процесса и количеством выделяющегося тепла, т.е. константой скорости роста цепи, тепловым эффектом реакции, концентрацией мономера и катализатора, при этом внешний теплосъем малоэффективен, ибо факельный тип протекания быстрых химических реакций ( практически локальный процесс) говорит о том, что теплосъем вообще не может играть никакой роли. [22]

Совмещение преимуществ ранее рассмотренных типов аппаратов позволяет выбрать реактор комбинированного типа, состоящий из аппарата идеального перемешивания ( в основном с внутренним теплосъемом холодным сырьем) и аппарата идеального вытеснения с внешним теплосъемом. [23]

Результаты расчета трубчатого трехсекционного реактора.| Результаты расчета трубчатой части комбинированной схемы. [24]

Ориентировочные расчеты показывают, что выход побочных продуктов при использовании комбинированной схемы реакционного узла при глубинах превращения в аппарате идеального смешения 25 - 35 % примерно равен выходу побочных продуктов в реакторе с внешним теплосъемом. [25]

При малых радиусах реакционной зоны ( рис. 3.20) в условиях отсутствия внешнего теплосъема способ подачи реагентов не оказывает влияние на Рп и Pw / Pn образующегося полимерного продукта, в то время как с увеличением эффективности внешнего теплосъема ММ и ММР продуктов различаются в зависимости от способа подачи реагентов. [26]

Новый процесс имеет ряд существенных преимуществ: 1) исключается использование сильнотоксичного и летучего СН3С1; 2) температура полимеризации на 20 - 40 выше; 3) продолжительность работы реактора до промывки увеличивается в 8 - 12 раз в первую очередь за счет уменьшения налипания полимера на стенках реактора; 4) облегчается удаление остатков катализатора из готового продукта; 5) в связи с тем, что скорость процесса заметно ниже скорости реакции получения бутилкаучука в присутствии А1С13 в СН3С1, достаточно эффективным становится внешний теплосъем; 6) процесс легко управляем; 7) четко регулируется молекулярная масса образующегося полимера за счет изменения температуры в зоне реакции ( Мп от 500 до 100 000); 8) перевод системы полимеризации с получением другой марки производится без остановки цеха и качественных показателей сырья; 9) возможность использования некондиционного сырья вследствие специфичности и повышенной селективности используемой каталитической системы; 10) возможность использования отработанных газов в производственном цикле; 11) некоррозионность реакционной среды; 12) оздоровление условий труда. [27]

Более активный серебряный катализатор допускает более мягкий термический режим. Он позволяет искусственно снижать температуру посредством внешнего теплосъема или разбавления реагирующей смеси. [28]

Обычно увеличение V при фиксированной длине реакционной зоны / приводит к уменьшению времени контакта реагирующей смеси с термостатируе-мой поверхностью, что должно снижать эффективность внешнего термоста-тирования через стенку. Однако увеличение V при проведении быстрых жид-кофазных процессов полимеризации в ТТР приводит к существенному росту DT, определяющему в турбулентном потоке эффективность тепло - и массопе-реноса, поэтому увеличение DT в условиях внешнего теплосъема вызывает заметное снижение температуры в зоне реакции. Увеличение V, т.е. интенсификация тепло - и массообмена в системе, равносильно замедлению непосредственно реакции полимеризации относительно процесса переноса. В связи с этим традиционные приемы внешнего отвода тепла, обычно столь малоэффективные в быстрых стандартно технологически оформленных полимеризационных процессах с использованием реакторов смешения, становятся заметными и начинают играть существенную роль при высоких значениях V и DT, когда используются ТТР. Эффект внешнего термостатирова-ния в этом случае может быть значительно усилен за счет зонной подачи ка-талртзатора. [29]

Внешний теплосъем обеспечивал регулируемое температурное поле реакции, а низкое ( нормальное) давление обеспечивало кипение растворителя ( изобутан) во второй и третьей зонах реактора. [30]

Страницы: 1 2 3