Cтраница 3
В предыдущей работе настоящего сборника была показана перспективность применения алюмо-цинк-хромового катализатора для гидрирования масляных альдегидов, получаемых на стадии гидроформилирования. Промышленное осуществление этого процесса возможно в реакторах как трубчатого, так и полочного типа. В трубчатом реакторе с внешним теплосъемом удается достичь однородности температурного поля по сечению катализатора. Однако из-за трудности изготовления трубчатого реактора высокого давления практически единственно возможным типом реактора для крупномасштабного процесса под высоким давлением является полочный. В отличие от трубчатого реактора в полочном температурное поле по сечению реактора является неоднородным. [31]
В разделе I рассматриваются физико-химические и технологические предпосылки, являющиеся основой для разработки реакционных устройств. В разделе II проводится анализ различных вариантов аппаратурного оформления реакционного узла. Этот сравнительный анализ позволяет указать в качестве наиболее перспективной схемы реакционного узла процесса комбинированную схему, состоящую из аппарата полного смешения с внутренним и внешним теплосъемом и аппарата идеального вытеснения с внешним тепло-съемом. В разделах III и IV дается методика расчета основных характеристик этих аппаратов. Здесь же приводятся результаты применения изложенных методик к расчету параметров производственных реакционных узлов для получения бутиловых и высших спиртов. [32]
Коэффициент Vx учитывает концентрационную емкость объекта. Слагаемое vx ( C0 - С) характеризует общее количество реагирующего вещества, приносимого в аппарат с потоком жидкости, а слагаемое VKCKkC показывает, какое количество вещества реагирует в аппарате идеального смешения. Слагаемое AHCKkCVK учитывает количество тепла, выделяющееся в аппарате за счет химической реакции, а слагаемые ( vxcx г гсг) ( Т - Гн) и aS ( Т - Т0) показывают, соответственно, какое количество тепла отводится газожидкостной смесью и за счет внешнего теплосъема. [33]