Структурно-свободный феррит

Cтраница 3

Однако для того, чтобы после нормализации получилась пер-лито-графитовая структур а, необходимо, чтобы отливка не была слишком массивной; в противном случае скорость охлаждения на воздухе может оказаться недостаточной и в структуре снова появится феррит. Наличие легирующих элементов в чугуне, в частности, хрома, никеля, позволяет1 избежать образования структурно-свободного феррита при нормализации даже очень массивных отливок. [31]

После нормализации в зависимости от содержания С структура и механические свойства стали могут быть различными. Так, у малоуглеродистых сталей ( до 0 3 % С) образуется перлитно-ферритная структура, а у среднеуглеродистых и малолегированных сталей - структура сорбитообразного перлита ( или сорбита) и структурно-свободного феррита. [32]

Антифрикционные серые чугуны имеют перлитную основу ( без свободного цементита) с малым содержанием свободного феррита ( до 15 / 0) и мелкими включениями фосфид ной эвтектики. Структурно-свободный цементит и крупные включения твердой фосфидной эвтектики ведут к задиру и повышенному износу. Небольшое количество структурно-свободного феррита в перлите мало отражается на износостойкости чугуна, особенно при малых удельных давлениях и скоростях. [33]

Изменение твердости зоны термического влияния сварных соединений. [34]

Структура металла на участке неполной перекристаллизации но характеру строения соответствует микроструктуре стали в нормализованном состоянии. При сварке горячекатаной и нормализованной сталей их структура менее дисперсна, чем при сварке термически упрочненной стали. В первом случае структурно-свободный феррит занимает больший объем в структуре стали. [35]

Как видно, за счет изменения стадии охлаждения термического цикла можно в широких пределах регулировать фазовый состав и морфологию структуры околошовного участка ЗТВ сварного соединения. Распад аустенита при 720 С сопровождается образованием феррита, который занимает практически весь объем структуры. При снижении температуры до 520 С в результате изотермического распада образуется преимущественно перлитная структура. Структурно-свободный феррит располагается по границам исходного зерна аустенита. [36]

Микротвердость Н100 ( в ГПа и микроструктура по сечению образцов стали 10Г2С1 после различных способов термообработки. [37]

Иная картина строения обнаружена после индукционной закалки обеих сталей. Здесь, прежде всего, следует отметить значительную неоднородность структуры по сечению образца. У стали 10Г2С1 поверхностный слой глубиной до 1 5 мм состоит из низкоуглеродистого мартенсита и нижнего бейнита. Структурно-свободного феррита в этом слое почти не обнаружено. Под микроскопом этот слой выглядит более темным, чем аналогичный слой после закалки в воде. Величина кристаллов в этих слоях примерно одинакова. Твердость в поверхностном слое сначала медленно, а затем довольно быстро, по сравнению с образцом после объемной закалки, уменьшается. На глубине 1 5 - 2 мм распологается переходный слой, в котором наряду с мартенситом и бейнитом наблюдается все увеличивающееся количество, свободного феррита, появляется перлит. Твердость заметно пони / кается. Далее количество претерпевшего превращения мартенсита постепенно убывает и остается феррито-нерлитная структура с нечеткими размытыми границами между зернами. [38]

Иногда для более полного растворения карбидов и получения однородной структуры перед закалкой или нормализацией проводят дополнительную нормализацию ( напр. Высокие и равномерные значения ударной вязкости обеспечиваются для всех сечений только после закалки и высокотемпературного отпуска, поскольку карбиды ванадия выделяются равномерно в основной структуре. Содержание структурно-свободного феррита в этих сталях от 5 - 10 до 30 %, что определяется соотношением аусте-нитообразующих ( углерод, азот, никель, марганец) и ферритообразую-щих ( кремний, молибден, вольфрам, ниобий, ванадий) элементов. С повышением т-ры закалки содержание феррита увеличивается. Наличие в стали более 10 - 15 % структурно-свободного феррита снижает жаропрочность, релаксационную стойкость и ударную вязкость ( что проявляется гл. Чем больше скорость охлаждения при затвердевании стали, тем меньше образуется феррита. [39]

В варианте А структура металла шва ферритно-перлитная, карбидная фаза ориентирована по границам кристаллов феррита. На участке сплавления структура мелкодисперсная с содержанием - 10 % структурно-свободного феррита, - 15 % перлита и 75 % бейнита. В участке неполной перекристаллизации структура ферритко-перлитно-бейнитная с содержанием до 50 % бейнита. Содержание структурно-свободного феррита здесь достигает 20 %, что предопределяет пониженную ( на 32 %) твердость металла данного участка по сравнению с основным металлом. [40]

При переходе от общепринятой технологии ЭШС к ЭШС с РТЦ повышаются коррозионная стойкость и механическая прочность сварных соединений. Например, сварные соединения стали 16ГМЮЧ ( сварка с РТЦ и последующим отпуском, имеется под-варочный шов) в сероводородсодержащих средах по коррозионной стойкости превосходят основной металл. Пороговые напряжения составляют 132 МПа, что примерно на 20 % выше соответствующих напряжений основного металла. Благоприятным фактором с точки зрения повышения коррозионной стойкости электрошлаковых сварных соединений является формирование структуры бейнитного типа в металле шва и околошовного участка ЗТВ. Увеличение интенсивности охлаждения при ЭШС с РТЦ предотвращает образование структурно-свободного феррита при 7 - - ос-превращений, препятствует протеканию коррозионных процессов, а уменьшение размеров карбидных частиц, играющих роль коллекторов водорода, тормозит катодную реакцию. [41]

Структурная диаграмма Шеффлера для сварных соединений из легированных сталей. А - аустеянт. М - мартенсит. Ф - феррит. [42]

Высокохромистые жаропрочные стали мартенситно-ферритного класса по своим физическим свойствам близки к перлитным сталям. Их отличительная особенность - микроструктура, состоящая из смеси сорбита, мартенсита и феррита, что создает меньшую технологичность этих сталей, чем перлитных. Основная особенность структурных превращений в этих сталях - образование мартенситных прослоек в околошовной зоне и остаточного аустенита, что приводит к появлению холодных трещин. При сварке с большим тепловложением сказывается другая особенность этих сталей - появление избыточного количества структурно-свободного феррита, содержание которого более 5 % резко сдвигает температурный порог хладноломкости. [43]

Поэтому представляло интерес исследовать, как изменяется микроструктура вдоль образца при различных температурах испытания. Анализ микроструктуры под микроскопом не обнаруживает микрохарактеристик, которые объясняли бы аномальное изменение свойств в области температур динамического деформационного старения. Микроструктура по длине разорванного образца сильно зависит от температуры испытания. В образцах из сталей 10 и 40 при температурах испытания до 550 С в головке и в начале расчетной части образца зерна структурно-свободного феррита и перлита примерно равноосны. Равномерность зерен сохраняется до тех участков образца, деформация в которых составляет 20 - 30 %, после чего по мере продвижения к шейке появляется заметная вытянутость сначала отдельных, а затем и всех зерен в направлении растяжения. Вытянутость зерен возрастает и в шейке достигает максимальной величины. При этом структура становится волокнистой. По мере увеличения вытянутости зерен феррита в них отчетливо проявляются линии скольжения, плотность которых увеличивается в направлении к шейке, травимость зерен также возрастает. [44]

Страницы: 1 2 3