Частично заполненный волновод

Cтраница 1

Волновое сопротивление частично заполненного волновода отличается от волнового сопротивления незаполненного. Согласуются волноводы сравнительно просто: заострением концов ферритовой вставки. [1]

Поскольку рассматриваемая структура частично заполненного волновода представляет интерес при использовании на повышенных уровнях мощности, представляется целесообразным рассчитать распределение потока мощности по поперечному сечению. [2]

Нужно отметить, что экранированные частично заполненные волноводы давно привлекают внимание исследователей и инженеров, однако к настоящему времени достаточно подробно изучен лишь один из видов таких волноводов - прямоугольные волноводы с диэлектрическими слоями, параллельными одной из координатных осей. При этом вопросы дисперсии, структуры полей и построения функциональных узлов на их основе в литературе практически не затрагивались. Фундаментальное изложение теории экранированных волноводов с ферритами и вопросов построения на их основе различных линейных устройств СВЧ дано в работах А. Л. Микаэляна, однако открытые гиромагнитные волноводы и многослойные экранированные волноводы в них не рассмотрены. [3]

В настоящее время желающие использовать частично заполненные волноводы должны проделать трудоемкие вычисления, и если книга избавит от этой нелегкой работы и будет способствовать широкому применению частично заполненных диэлектрическими материалами прямоугольных волноводов, - авторы будут считать свою задачу выполненной. [4]

С ростом заполнения широкополосные свойства частично заполненного волновода в отношении положения плоскости круговой поляризации СВЧ магнитного поля улучшаются. В данном случае под широкополосными свойствами понимается относительно малая зависимость положения плоскости круговой поляризации от частоты. [5]

Будучи глубоко убежденными в том, что частично заполненные волноводы в ближайшее время найдут широкое применение в различных областях paflnoTexHtf - ки, авторы в предлагаемой книге систематизировали, дополнили недостающими данными и рассчитали вновь такие характеристики прямоугольных частично заполненных волноводов, как постоянная распространения, критические длины волн основного и первого высшего типов колебаний, характеристическое сопротивление, пропускная способность, коэффициенты затухания, обусловленные потерями в металлических стенках и диэлектрике, положение плоскостей круговой поляризации СВЧ магнитного поля и распределение потока мощности по поперечному сечению. Все перечисленные характеристики рассчитаны с помощью ЭВМ М-20 с точностью, вполне достаточной для подавляющего большинства практических приложений. [6]

В этом, заключается одно из преимуществ частично заполненного волновода с центральной симметричной дилектриче-ской пластиной. [7]

Для расчета тепловых нагрузок, испытываемых диэлектрической пластиной частично заполненного волновода, необходимо знать распределение потока мощности по поперечному сечению. [8]

Действительно, затухание, обусловленное потерями в металлических стенках частично заполненных волноводов, возрастает, и рост его зависит от величины заполнения, диэлектрической проницаемости заполняющего диэлектрика и размеров волновода. [9]

Наиболее распространенные типы волноводно-диэлектри-ческих структур. [10]

При вычислении затухания, обусловленного потерями в металлических стенках частично заполненных волноводов, необходимо знать активную составляющую поверхностного сопротивления. В табл. 1.7 приведены значения активной составляющей поверхностного сопротивления для большинства металлов, из которых могут быть изготовлены стенки волноводов. [11]

При больших толщинах и больших значениях диэлектрической проницаемости пропускная способность частично заполненного волновода на порядок и более превышает пропускную способность незаполненного. Однако практическая реализация этой повышенной пропускной способности связана с преодолением ряда технологических трудностей. Например, необходимо устранить воздушный зазор между диэлектрической пластиной и стенкой волновода. Зазор, толщина которого велика по сравнению со средней длиной свободного пробега электрона в воздухе, достаточен для возникновения электрического пробоя. А так как длина свободного пробега электрона в воздухе при атмосферном давлении составляет величину порядка 10 - 5 см [12], то ясно, что для исключения зазора необходимо подвергнуть непосредственно диэлектрический материал термической диффузии, химической металлизации или ультразвуковому лужению. [12]

В предыдущем параграфе получены все выражения, необходимые для определения предельной мощности передаваемой по частично заполненному волноводу. Такое предположение хорошо согласуется с экспериментальными данными при малых и умеренных заполнениях, что на практике наиболее употребительно, и несправедливо при заполнениях, близких к полному. [13]

А, - длина волны в свободном пространстве; Хд - длина волны в частично заполненном волноводе; pz - постоянная распространения; А, В, С, D - постоянные коэффициенты; L - / 1 / 2 / з; со - круговая частота; ц 0 - абсолютная магнитная проницаемость вакуума. [14]

Как следует из этих таблиц при малых значениях диэлектрической проницаемости материала затухание, обусловленное потерями в металлических стенках частично заполненного волновода, сравнимо с затуханием, обусловленным потерями в металлических стенках незаполненного волновода. Более того, при малых заполнениях волноводов материалами с малыми значениями диэлектрических проницаемостей наблюдаются случаи, когда коэффициент затухания для частично заполненного волновода меньше коэффициента затухания для незаполненного волновода. Это происходит из-за снижения частоты отсечки в частично заполненном волноводе при заполнении диэлектрическим материалом, и как следствие этого, из-за уменьшения поперечных токов в металлических стенках. С ростом диэлектрической проницаемости заполняющего волновод материала затухание из-за потерь в металлических стенках увеличивается, превышая затухание для незаполненного волновода. Напротив, при заполнении волновода материалами с большими значениями диэлектрических проницаемостей наблюдается заметный рост затухания, обусловленного потерями в металлических стенках, причем уровень затухания в значительной степени определяется заполнением, а не значением а / К, исключая самые малые значения а / А, где большая величина затухания вызвана близостью отсечки типа колебаний. [15]

Страницы: 1 2 3