Низкотемпературная хрупкость

Cтраница 2

Распад остаточного аустенита может в конструкционных сталях значительно усиливать явление низкотемпературной хрупкости. [16]

В монографии рассмотрены физические, механические и технологические свойства молибдена и его промышленных сплавов, приведены результаты исследований природы низкотемпературной хрупкости металла, его термической стабильности и радиационной стойкости. [17]

С учетом того, что у большинства сварных конструкций возможный вариант перехода к хрупкому низкотемпературному разрушению реализуется при наличии растущей усталостной трещины, заслуживают внимания рекомендации [312, 313] определять сопротивляемость металла низкотемпературной хрупкости по значению Kfc, когда подрастающая усталостная трещина начинает совершать первые скачки. [18]

Для угловых швов с наплавленным металлом, прочность которого существенно превосходит прочность основного металла, для швов с малым катетом и глубоким проплавлением, а также в случаях, когда проявляется фактор низкотемпературной хрупкости, выражать прочность угловых швов в функции катета и минимальной прочности материала на срез нецелесообразно, так как в этих случаях не наблюдается прямая пропорциональная связь между прочностью и размером катета шва. [19]

Влияние температуры на 100 - ч прочность современных жаропрочных суперсплавов, сплавов на основе ИМ и композитов разного типа. [20]

В целом же следует признать, что большинство описанных в научной литературе естественных композитов эвтектического происхождения, полученных направленной кристаллизацией, не удовлетворяют требованиям, предъявляемым к современным конструкционным материалам, по ряду параметров: выбор композиций ограничен узким кругом эвтектических систем, что, в свою очередь, ограничивает рабочие температуры, а относительно высокое сопротивление ползучести при 1050 С сочетается с низкотемпературной хрупкостью ( кроме композитов с матрицей из Ni-суперсплавов) и низкой жаростойкостью. [21]

Провал пластичности сплава ВТ15 в интервале температур от 5 до - 20 С связан с развитием в нем обратимой водородной хрупкости. Уменьшение пластичности наводороженных образцов при уменьшении температуры ниже - 30 С обусловлено низкотемпературной хрупкостью ( хладноломкостью сплава), водород на этом этапе выступает как катализатор хладноломкости. [22]

В соответствии с рис. 2.3.1 различают три характерные температурные области работы конструкций: область 1 - низкотемпературную ( которая в общем случае может простираться и в область положительных температур), область 11, где выраженная хрупкость и ползучесть отсутствуют, и область 111, в которой рассматривается жаропрочность металла. Область низких температур диктует свои требования в отношении выбора металла из-за возможности отрицательного проявления низкотемпературной хрупкости. В области низких климатических температур ( до минус 60 - 80 С) удается обеспечить достаточно хорошую работоспособность сварных конструкций на основе применения сталей с невысокой степенью легирования, но, как правило, термически обработанных. Для диапазона умеренно низких температур ( до минус 20 - 30 С) при соответствующих видах соединений и конструктивных формах возможно применение дешевых конструкционных материалов. При криогенных температурах, как правило, необходимо использовать специальные стали и цветные сплавы, а также соответствующие им способы сварки. [23]

На монокристаллах чистых металлов подробно изучены закономерности и механизм потери металлами прочности и пластичности под действием сильно адсорбционно-активных расплавленных металлов, нанесенных в виде тонких покрытий. Установлено, что многие закономерности хрупкого разрушения при обычных температурах под действием адсорбционно-активных металлических расплавов аналогичны закономерностям низкотемпературной хрупкости в отсутствие покрытия. [24]

В условиях низких температур оборудование подвергается действию внешней температуры, при этом механическая прочность деталей превентора снижается из-за низкотемпературной хрупкости; резиновые элементы и уплотнительные манжеты теряют упругость вследствие кристаллизации их структуры. [25]

Для буровых организаций Крайнего Севера острой необходимостью является выпуск морозостойкого гидравлического и механического пультов управления превенторами и задвижками. В условиях суровой зимы оборудование подвергается действию низких температур, при этом механическая прочность деталей превентора снижается из-за низкотемпературной хрупкости, резиновые элементы и уплотнительные манжеты теряют упругость. [26]

С улучшением чистоты алюминия также исчезла наблюдавшаяся ранее хрупкость вблизи его точки плавления. Испытания бериллия повышенной чистоты выявили ошибочность распространенной точки зрения о природной хрупкости бериллия при 850, 20 С и низких температурах: при 800 С 6 90 %, при 1000 С 6130 %; монокристаллы бериллия после зонной очистки имеют 6140 %, а после шестикратной очистки 6222 %; с увеличением числа дистилляций повышается чистота бериллия и понижается температура перехода к низкотемпературной хрупкости. [27]

При температурах ниже 800 С карбиды претерпевают хрупкое разрушение. Их хрупкость связана не с каким-то дискретным изменением механизма, ответственного за пластическую деформацию, а скорее с тем обстоятельством, что напряжение, необходимое для движения дислокаций, настолько велико, что происходит конкурирующий процесс разрушения. Ситуация здесь, вероятно, подобна той, которая обусловливает низкотемпературную хрупкость в гцк-металлах. Сильная температурная зависимость КСН в карбидах установлена экспериментально ( см. разд. [28]

Поэтому при увеличении сечения детали и при замедлении охлаждения возможно появление в структуре продуктов распада второй ступени. Кроме того, частичное превращение во второй ступени понижает мартенситную точку, увеличивая количество остаточного аустенита, и расширяет интервал низкотемпературной хрупкости при отпуске. Эффективно воздействовать на устойчивость переохлажденного аустенита во второй ступени можно повышением содержания углерода и легирующих элементов: марганца, никеля, хрома, вольфрама. Увеличение содержания углерода выше 0 4 - 0 5 %, как правило, снижает пластичность и вязкость стали, понижает сопротивление отрыву и увеличивает чувствительность к хладноломкости, и поэтому в конструкционных сталях нежелательно. Повышать в хромоникелевых сталях содержание хрома выше 1 5 - 2 % и никеля выше 3 5 - 4 % также нецелесообразно. [29]

Однако еще раз следует подчеркнуть, что действительные механизмы пластической деформации в карбидах изучены недостаточно полно. В зависимости от температуры можно выделить три различных процесса, определяющих скорость пластической деформации, но механизм каждого из них недостаточно выяснен. Это одна из тех областей, где необходимы дополнительные исследования, поскольку выяснение механизма пластической деформации может привести к установлению путей регулирования низкотемпературной хрупкости карбидов. [30]

Страницы: 1 2 3