Выделение - вторичная фаза
Cтраница 4
 |
Влияние высокотемпературного деформирования при нагреве по. [46] |
Таким образом, пластические деформации как низкотемпературные, так и высокотемпературные не однозначно влияют на стойкость различных металлов против коррозионного растрескивания. В этом отношении показательно транскристаллитное кор-1 розионное растрескивание стали 12Х18Н10Т и ее сварных соеди-1 нений в хлорсодержащих средах химической, нефтехимической, целлюлозно-бумажной, энергетической и других отраслей промышленности. По установившемуся мнению, восприимчивость сталей 18 - 10 к транскристаллитному растрескиванию обусловлена появлением коррозионно-активных путей по плоскостям и пачкам скольжения при совместном действии среды и нагрузки. Полагают [25, 47], что имеются следующие возможные пути предпочтительного растворения: по сетке выделений малостойкой вторичной фазы а-квазимартенсита, карбидов, нитридов, по пластически текущему в дне трещины металлу; вследствие избирательного растворения дислокаций и др. Растрескивание происходит при повышенных температурах. Указывается на влияние агрессивных агентов среды на процесс разрушения по механизмам адсорбци и хемрсррбции. Все исследователи признают, что растрескивание я вляется результатом совместного действия напряженного состояния и среды. Но если на стадии инкубационного периода большинство исследователей признают превалирующую роль электрохимического процесса, то на стадии развития трещины их мнения о влиянии механического фактора противоречивы. [47]
 |
Распределение значений а прямых участков труб 0245x18.| Распределение значений а прямых участков труб 0245x18. [48] |
Ду 500 и системы компенсации объема удовлетворяют требованиям технических условий. Некоторое различие прочностных характеристик прямых участков труб и штампованных элементов ( в частности колен, тройников и переходов) можно объяснить размером зерна полуфабриката. Как правило, в штампованных элементах размер зерна составляет 3 - 4 балл. При различных термических обработках ( нагрев под деформацию, окончательная термообработка и др.) происходит процесс выделения вторичных фаз. Этот процесс более резко протекает в мелкозернистом материале, особенно при большом значении отношения Ti / C. Низкая скорость выделения вторичных фаз в крупнозернистом материале, увеличение расстояния между частицами соответствует развитию неоднородности деформации, что в итоге приводит к снижению прочности. [49]
 |
Распределение значений а прямых участков труб 0245x18.| Распределение значений а прямых участков труб 0245x18. [50] |
Ду 500 и системы компенсации объема удовлетворяют требованиям технических условий. Некоторое различие прочностных характеристик прямых участков труб и штампованных элементов ( в частности колен, тройников и переходов) можно объяснить размером зерна полуфабриката. Как правило, в штампованных элементах размер зерна составляет 3 - 4 балл. При различных термических обработках ( нагрев под деформацию, окончательная термообработка и др.) происходит процесс выделения вторичных фаз. Этот процесс более резко протекает в мелкозернистом материале, особенно при большом значении отношения Ti / C. Низкая скорость выделения вторичных фаз в крупнозернистом материале, увеличение расстояния между частицами соответствует развитию неоднородности деформации, что в итоге приводит к снижению прочности. [51]
Сосуды давления сваривают несколькими способами. Разрешение проблемы хрупкого разрушения состоит в установлении необходимости термообработки сварных конструкций для снятия остаточных напряжений перед пуском в эксплуатацию. Во-первых, в результате стеснения пластической деформации и усадки наплавленного металла при сварке в зоне, прилегающей к сварному шву, возникают остаточные напряжения, которые, как правило, достигают предела текучести материала. Считают [47, 73 ], что эти напряжения ( а чаще вместе с действующими напряжениями) могут инициировать нестабильное развитие трещин. Во-вторых, воздействие термодеформационного цикла сварки может привести к существенной потере пластичности основного металла. Зоны хрупкого разрушения металла различны для сталей разных типов и определяются или основными эффектами деформационного старения в малоуглеродистых сталях [71 ], или процессами выделения вторичных фаз в некоторых легированных сталях [44], но в любом случае зона хрупкого разрушения металла находится около сварного шва. В большинстве современных сосудов давления надлежащий выбор режима термической обработки для снятия остаточных напряжений обеспечивает снижение до несущественного уровня влияние как оставшихся напряжений, так и локальной хрупкости. [52]
При нагреве в интервале 950 - 600 С в структуре стали по границам аустенитных зерен выделяется избыточная фаза, состоящая из сложных карбидов хрома, легированных Si и Ni, и снижающая стойкость сварных соединений к МКК. Поэтому общепринятая технология, как правило, предусматривает применение последующей высокотемпературной обработки с нагревом до температур 1050 С и ускоренным охлаждением. Другой подход к разработке технологии сварки, обеспечивающей повышенную коррозионную стойкость сварных соединений, основан на подавлении процессов роста зерна аустенита и выделения сложных карбидов хрома в ЗТВ посредством ограничения длительности пребывания металла в интервале температур, превышающих 400 С, и ускоренного охлаждения в интервале 960 - 600 С. Для достижения этих целей эффективно применение высококонцентрированных источников нагрева, в частности плазменной дуги. Технология сварки, разработанная в МИНГ им. Пластины металла толщиной 6 мм сваривали плазменной проникающей дугой в импульсном режиме, а пластины толщиной 11 мм в непрерывном режиме с сопутствующим принудительным охлаждением водовоздушной смесью с целью обеспечения скорости охлаждения в данном интервале температур на Л20 С / с. Аустенитная структура металла шва, полученного при плазменно-дуговой сварке в импульсном режиме, отличается повышенной дисперсностью. Междендритные прослойки силицидной фазы значительно более дисперсны, чем в шве, полученном аргонодуговой сваркой, и разориентированы. Металл околошовного участка ЗТВ имеет аустенитную структуру, выделения вторичной фазы по границам аустенитных зерен отсутствуют, что является следствием уменьшения длительности пребывания в интервале 950 - 600 С. [53]
Металлы с гексагональной плотноупакованнои структурой обычно склонны к хрупкому разрушению даже при комнатной т-ре уза исключением титана, а металлы с объемноцентрированной решеткой ( напр. Металлы с кубической гранецентрирован-ной решеткой поддаются значительному пластическому деформированию, вследствие чего медь, алюминий, свинец и нек-рые др. металлы пластичны при весьма низких т-рах. Так, стержень из цинка с плоскостями скольжения, направленными под углом 45 к оси стержня, при растяжении вдоль оси проявляет значительную пластичность ( его исх. В поликристаллических металлах ( см. Поликристалл) переход в хрупкое состояние зависит также от дисперсности структуры. Термомеханическая обработка, закалка и отпуск изменяют физико-мех. Так, при нек-рых режимах отпуска закаленных сталей в результате неравномерного распада пересыщенного твердого раствора углерода в альфа-железе ( см. Железо), а также выделений вторичных фаз уменьшается пластичность. Подобное изменение пластичности проявляется, напр. [54]
Страницы: 1 2 3 4