Мелкодисперсное выделение - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 3
Мода - это форма уродства столь невыносимого, что нам приходится менять ее каждые шесть месяцев. Законы Мерфи (еще...)

Мелкодисперсное выделение

Cтраница 3


Коль скоро у - фаза растворена, ее повторные выделения должны быть мелкодисперсны и равномерно распределены. Если же сплав гомогенен, температура сольвус будет одинаковой по всему его объему, выделение фазы начнется при одной и той же температуре и, что еще важнее, огрубление или рост ее мелкодисперсных выделений будет происходить равномерно по всему объему сплава.  [31]

Для аустенитных сталей и сплавов на сложной и иежелезной основах подготовка структуры путем термической обработки также имеет большое значение. Установлено, что для данного материала большее сопротивление релаксации создает термическая обработка, обеспечивающая большую стойкость твердого раствора и фаз выделения, тормозящая обменные процессы между ними и упрочняющая сталь или сплав за счет мелкодисперсных выделений избыточных фаз. Очень большое значение имеет гомогенность самого твердого раствора. Так, например, распад аустенита с образованием феррита резко понижает сопротивление релаксации.  [32]

ЭП 853), которая после термической обработки приобретает твердость HRC 55 - 58, сохраняющуюся до температур 350 - 400 С. Мартенситностареющие стали рационально применять для медицинского инструмента небольшого сечения с очень тонкой режущей кромкой. Эти стали, как правило, коррозионностойкн, а мелкодисперсные выделения упрочняющей фазы исключают разрушение тонкого ( 0 05 - 0 1 мм) лезвия инструмента.  [33]

При исследовании макроструктуры четко выявляется зона термического влияния, величина которой составляет 3 - 5 мм. Наличие такой зоны объясняется главным образом относительно низкой температурой отпуска после сварки. Макроструктура сварнокованых соединений из стали 34ХМА, представленная на фиг, 54, состоит из легированного феррита и мелкодисперсных выделений зерен сорбитизированного перлита. По высоте шва структура его характеризуется некоторой неравномерностью распределения перлитной составляющей.  [34]

Более интенсивное выделение второй фазы в областях, претерпевших значительную деформацию, вызывает у дисперсионно твердеющих сплавов появление хрупкости и преждевременное разрушение. В литературе, особенно зарубежной, отмечается, что малые добавки легирующих элементов оказывают благоприятное влияние на свойства сплавов. На основе работ Харди с сотрудниками, исследовавших влияние малых добавок на свойства алюминиевых сплавов, результаты которых авторы считают возможным применять и для других сплавов, делаются выводы о зависимости числа мелкодисперсных выделений от присутствия малых добавок. Они считают, что влияние малых количеств примесей может сильно понизить скорость диффузии растворенного элемента и способствовать зарождению выделений промежуточных типов. На алюминиевых сплавах было показано, что при введении малых добавок можно получить заметное улучшение прочностных и пластических характеристик металла.  [35]

36 Константы скорости окисленич. [36]

При окислении сплавов iNi - Сг в условиях избытка кислорода на поверхности сплавов образуются окислы хрома и никеля. В слабо окислительных средах происходят избирательное окисление хрома, причем если скорость диффузии кислорода больше скорости диффузии хрома, то на поверхности окисел не образуется, а возникающая ( в первую очередь по границам зерен сплава) вторая фаза ( Сг2О3) будет находиться в дисперсной форме. Как показано [25], внутреннее окисление, обнаруживаемое у сплавов никеля, содержащих менее 9 вес. Сг, не всегда вредно, ибо мелкодисперсные выделения но границам зерен приводят к увеличению усталостной прочности сплава.  [37]

Си, Ре) ж также обнаруживают эффект дисперсионного твердения. Cu показывает, что после выплавки при температуре 1120 С ( температура плавления 1100 С) образцы сплава двухфазны: в матрице размещены игольчатые выделения второй фазы, обогащенной Со и Fe и обедненной Си. После отжига при температуре 1000 С и старения при 400 С наблюдаются мелкодисперсные выделения фазы Ce2Coi7 по границам зерен.  [38]

При низких амплитудах напряжения размер частиц уменьшается, но возрастает их количество. Искажение кристаллической решетки особенно значительно при больших уровнях напряжений, когда велик размер выпадающих карбидных частиц. С уменьшением уровня нагрузки искажение кристаллической решетки сначала падаетт а затем с ростом времени нагружения начинает увеличиваться. После испытания при аа 280 МПа в стали Х18Н10Т была обнаружена большая плотность дислокаций возле мелкодисперсных выделений.  [39]

На сегодняшний день пользуются термической обработкой в виде 2 - ч выдержки при 1125 С и 24 - ч выдержки при 840 С, каждая выдержка сопровождается охлаждением на воздухе. Показано [64], что такая обработка не приводит к растворению у - фазы. Поэтому идет образование у - фазы в виде крупных частиц неправильной формы и при 840 С фона ее мелкодисперсных выделений. Ввод операции старения при 1055 С приводит к созданию частиц более правильной формы с фоном из мелкодисперсных выделений. Выдержка при 1175 С дает более полное растворение у - фазы, поэтому в структуре преобладают ее выделения, типичные для выдержки при 1085 С. И все-таки при всем этом обширном опыте наиболее приемлемые ( оптимальные) свойства получаются при образовании дуплексной структуры ( в отношении у - фазы) по режиму, состоящему из выдержек при 1125 и 850 С.  [40]

Но поскольку с ростом температуры растворимость прогрессивно возрастает у карбидов всех типов, обеспечить их повторное выделение в какой-то степени удается всегда. Это дает ожидаемое благоприятное изменение пластичности при кратковременном растяжении, особенно при низких температурах, и благоприятно отражается на свариваемости. Однако из-за высокого содержания углерода кратковременная пластичность при растяжении падает до исходного уровня ( 3 - 7 %), несмотря на улучшенное распределение и измельчение карбидных частиц. Поэтому его можно выгодно использовать для термической обработки материала, побывавшего в длительной эксплуатации и, следовательно, претерпевшего длительное старение с образованием значительных количеств мелкодисперсных выделений карбидов М23С6; последние существенно ухудшают низкотемпературную пластичность. Свойства, которые необходимо придать материалу перед пуском в эксплуатацию, могут быть обеспечены с помощью такой термической обработки.  [41]

Таким образом, облучение существенно снижает прочностные, а особенно пластические свойства урана, тогда как предел текучести возрастает. Циклическая термическая обработка в интервале 227 - 527 С предварительно облученных образцов снижает предел прочности при одновременном уменьшении плотности, так как при циклической термической обработке предварительно облученного урана в нем возникают и развиваются трещины. Повышенные значения предела текучести ураиа сохраняются до 450 С, а низкие значения удлинения - до 650 С. При облучении дозами 1020 - 1023 нейтрон / м2 наблюдается 10 % - иое повышение твердости урана. Облучение также способствует выравниванию состава сплава ( радиационная диффузия) и растворению избыточных, особенно мелкодисперсных выделений. Под действием облучения происходит разупрочнение упорядоченных сплавов и аморфизация интерметаллических соединений урана.  [42]

На сегодняшний день пользуются термической обработкой в виде 2 - ч выдержки при 1125 С и 24 - ч выдержки при 840 С, каждая выдержка сопровождается охлаждением на воздухе. Показано [64], что такая обработка не приводит к растворению у - фазы. Поэтому идет образование у - фазы в виде крупных частиц неправильной формы и при 840 С фона ее мелкодисперсных выделений. Ввод операции старения при 1055 С приводит к созданию частиц более правильной формы с фоном из мелкодисперсных выделений. Выдержка при 1175 С дает более полное растворение у - фазы, поэтому в структуре преобладают ее выделения, типичные для выдержки при 1085 С. И все-таки при всем этом обширном опыте наиболее приемлемые ( оптимальные) свойства получаются при образовании дуплексной структуры ( в отношении у - фазы) по режиму, состоящему из выдержек при 1125 и 850 С.  [43]

Особенностью упрочнения при образовании растворов внедрения является высокая подвижность между-узлий при сравнительно низких температурах, в частности при комнатной. Взаимодействие упругих полей, связанных с междуузельными атомами, дислокациями, другими дефектами строения кристалла, приводит к направленной миграции междуучлий, образованию атмосфер Коттрелла, захвату примесей дефектами строения. Перечисленные процессы способствуют торможению дислокаций и упрочнению материала. При еще более высоких концентрациях легирующей примеси следует ожидать дополнительного упрочнения, связанного с появлением фазовых выделений, препятствующих движению дислокаций. Напряжение, необходимое для прохождения дислокации через среду, содержащую включения твердой фазы, обратно пропорционально расстоянию между включениями. При заданной концентрации выделений более эффективное упрочнение обеспечивают мелкодисперсные выделения, характерные для ионной имплантации, когда образование новых фаз связано с местами локальной неуравновешенности концентрации легирующей примеси и лимитируется подвижностью легирующих компонент при температуре ионной обработки и последующей эксплуатации.  [44]

Концентрация точек закрепления дислокационных линий получается высокой, подвижность дислокационных сегментов между точками закрепления - низкой. Время динамического деформационного старения, как правило, невелико, и при больших скоростях деформации исчисляется долями секунды. Поэтому основным поставщиком примесных атомов для динамической блокировки дислокаций является твердый раствор. Таким образом, концентрации точек закрепления дислокационных линий при статическом и динамическом деформационном старении при одинаковых степенях деформации также различны. Статическое деформационное старение стали протекает в несколько стадий. Начальная стадия деформационного старения стали заканчивается образованием атмосфер Коттрелла. Завершается деформационное старение образованием мелкодисперсных выделений на дислокациях [ 45, с. Поэтому наряду с повышением прочностных свойств происходит значительное повышение температуры хладноломкости, снижение пластичности и вязкости стали, часто доходящее до почти полной потери способности стали к пластической деформации. Субструктурные изменения при статическом деформационном старении в большей степени влияют на ударную вязкость, чем на свойства при растяжении. Динамическое деформационное старение ввиду кратковременности процесса и благодаря высокой плотности дислокаций заканчивается в большинстве случаев образованием атмосфер или сегрегации на дислокациях. Поэтому снижение пластичности стали в результате динамического деформационного старения обычно происходит не до полной потери способности стали к пластической деформации.  [45]



Страницы:      1    2    3