Cтраница 3
Замедленный прогрев слоев загрузки между стенкой и осью камеры ( табл. 27 - 30) оказывает большое влияние на ситовый состав кокса. В ширококамерных печах кокс, как правило, крупнее и выход класса 80 мм больше; выход класса 25 - 40 мм тем больше, чем выше скорость коксования в пристенном слое. [31]
Добавление 7 % коксовой мелочи увеличивает М10 до 13, что допустимо для литейного кокса. Добавка в незначительной степени влияет на М40 ( что представлйет интерес только для сравнения с предыдущими сериями опытов), но в сильной мере воздействует на М80, а также на гранулометрический состав, оцениваемый по выходу класса 80 мм. [32]
Сущность определения термической стойкости твердых топлив заключается в следующем. Испытуемый бурый, каменный уголь, или антрациты класса 6 - 13 мм нагреваются при температуре 850е С в течение 3 час. Термическая стойкость характеризуется выходом класса 0 - 6 мм. Определение производится следующим образом. Испытуемую пробу дробят на дробилке до класса О-13 мм, отбирают среднюю пробу в количестве 15 кг, из которой отсеивается класс 0 - 6 мм. Оставшуюся часть пробы с размером зерен б - 13 мм доводят до воздушно-сухого состояния, после чего сокращают до отдельных проб примерно 50 см3 каждая. После определения влаги пробу взвешивают и загружают в предварительно нагретую до 850 С электропечь, где выдерживают 3 часа. Далее топливо выгружают в герметически закрывающуюся емкость, где она охлаждается до комнатной температуры. Охлажденное топливо взвешивают и рассевают в течение 10 мин. [33]
При одинаковой конечной крупности измельчения ( задается величиной классифицирующих отверстий) о бризантности действия разряда можно судить по гистограммам плотности распределения продукта по крупности и охарактеризовать средней крупностью продукта или выходом тонкого класса продукта. Повышение напряжения, включение обострителя повышает степень дробления материала, переход же к стадиальному дроблению материала, ограничение энерговыделения включением в разрядный контур дополнительного сопротивления снижает степень дробления. Обработка данных по выходу осколков ( - k) в функции выхода класса - 2.5 мм обнаруживает высокую степень их корреляции. [34]
По физико-механическим свойствам прокаленные ТРМ приближаются к промышленному коксу. При этом следует иметь в виду, что в результате более высокой плотности ТРМ по сравнению с коксом уменьшается коэффициент заполнения барабана и соответственно увеличивается работа разрушающих усилий. Испытания ТРМ методом сбрасывания и в барабане Сундгрена подтверждают их достаточно высокую прочность по отношению к дробящим усилиям: выход класса 25 мм после четырехкратного сбрасывания колеблется в пределах 87 - 93 %, а выход этого же класса в барабане Сундгрена составляет 323 - 329 кг. [35]
Из рис. VI-62 видно, что при тонком измельчении выход зерен наиболее грубых классов непрерывно уменьшается, средних - вначале увеличивается, а затем уменьшается и содержание классов, приближающихся к пределу измельчения, характерному для данного материала и мельницы, непрерывно увеличивается. Кроме того, выход средних классов изменяется тем медленней, чем меньше абсолютный размер зерен данного класса. Ситовые остатки на рисунке даны по результатам анализов, в которых наиболее тонкое сито имело рзмер отверстий 63 мк и поэтому выход класса 63 - 0 мк показан суммарно. [36]
Для определения выхода классов крупнее 5 мм; 5 - 3 мм; 3 - 2 мм и 2 - 1 мм навеску фусов берут 50 - 100 г и из этой навески определяют выход указанных классов. Для определения выхода классов крупнее 1 мм; 1 - 0 43 мм; 0 43 - 0 20 мм; 0 20 - 0 088 мм; 0 088 - 0 060 мм навеска фусов берется 2 - 5 г. Выход класса более 1 0 мм из большой и малой навесок не совпадает, поэтому выход классов больше 1 0 мм рассчитывают по результатам рассева большой навески, а выход мелких классов на основании выхода класса крупнее 1мм из большой и малой навесок. Ход определения для обеих навесок одинаковый. Определение заключается в следующем. [37]
Для определения выхода классов крупнее 5 мм; 5 - 3 мм; 3 - 2 мм и 2 - 1 мм навеску фусов берут 50 - 100 г и из этой навески определяют выход указанных классов. Для определения выхода классов крупнее 1 мм; 1 - 0 43 мм; 0 43 - 0 20 мм; 0 20 - 0 088 мм; 0 088 - 0 060 мм навеска фусов берется 2 - 5 г. Выход класса более 1 0 мм из большой и малой навесок не совпадает, поэтому выход классов больше 1 0 мм рассчитывают по результатам рассева большой навески, а выход мелких классов на основании выхода класса крупнее 1мм из большой и малой навесок. Ход определения для обеих навесок одинаковый. Определение заключается в следующем. [38]
Работы noi изучению теримоустойчивости кокса были начаты А. С. Бруком в ДУХИНе. По Бруку, прочность коксов, нагретых до 1400 С, значительно ниже прочности исходных коксов. Термомеханическая прочность коксов зависит от его разрушения по явным трещинам. Одновременно происходит значительное откалывание острых граней, выступов, что увеличивает выход класса 5 - 0 мм. Одновременно с расширением кусков кокса образуются микротрещины, которые затем сливаются в более длинные, макротрещины, уменьшающие прочность куска и приводящие к его разрушению. Средний диаметр кусков для трех производственных коксов составил соответственно для холодных и нагретых коксов ( после 300 оборотов в обычном барабане) 47 4 и 37 8; 44 0 и 37 0; 43 6 и 36 6 мм. [39]
При коксовании 70 % окисленного угля и 30 % угля группы К2 был получен кокс с барабанной пробой 314 кг и выходом класса 0 - 10 мм в провале 52 8 кг. [40]
Как видно из табл. 110, резкой разницы в ситовом составе кокса не оказалось. Непонятен слитком большой выход класса крупнее 100 мм даже из нормальных печей. Пашкевич, А. Ф. Белецкой и С. И. Шип-тальника ( 1270 - 1280), по при периоде коксования около 15 час. Такая связь между выходом класса крупнее 100 мм п кокса IV степени готовности при 14 - 15-часовом периоде коксования заставляет предполагать наличие очень высокого выхода иедонала в опытах А. Пашкевич, А. Ф. Белецкой и С. И. Шпиталышка и считать поэтому эти производственные опыты непоказателъными в отношении поставленной цели. [41]