Выход - сухой газ
Cтраница 4
 |
Материальный баланс горения мазута в межтрубном пространстве печи.| Тепловой баланс горения мазута в межтрубном пространстве печи. [46] |
Определяем удельные расходы на 1 ж3 сухого газа, получаемого в трубчатой печи. Количество исходного дистиллята для конверсии составляет 100: 4060 246 кг ( где 406 - выход сухого газа в м3 на 100 кг топлива, стр. [47]
Это действие выражается в сжатии пор эффективного диаметра и возникновения центров грубой деструкции сырья ( или первичных продуктов его преобразования) вокруг зоны поверхности, обогащенной железом, никелем, а возможно и другими примесями тяжелых металлов в сырье. В совокупности этих двух явлений наблюдается резкий спад выхода бутан-бутиленовой фракции и автобензина при сохранении одного уровня выхода сухого газа за счет развития процесса газификации на водород и метан при нарастающем коксообразовании. [48]
В нижней части газофракцио-нирующего абсорбера и в стабилизационной колонне выдерживается постоянная температура, для этого на линиях подачи топлива к форсункам соответствующих камер печи стабилизации установлены регулирующие клапаны. Давление в колоннах отделения стабилизации катализата поддерживается заданным с помощью регуляторов давления; их клапаны установлены соответственно на линии выхода сухого газа и на линии нескон-денсировавшихся углеводородных газов колонны стабилизации с установки. Постоянство подачи орошения в колонны обеспечивается регуляторами расхода. [49]
Таким образом, термический рпформинг позволяет повысить октановое число суммарного бензина на 2 1 единицы ( при добавке 0 8 мл / л ТЭС) за счет снижения выхода на 10.3 % объемн. Установленные для термического риформинга зависимости [95] показывают, что по мере повышения октановых чисел сырья ( обычно за счет расширения пределов кипения) октановое число риформинг-бензина при неизменном выходе сухого газа также повышается, но относительное повышение ( по сравнению с октановым числом сырья) меньше. [50]
Поэтому необходимо снижение сбросов газов на факел, которое может быть достигнуто различными путями. Так, на установках каталитического риформинга замена металлических катализаторов биметаллическими ( КР-108, КР-110 и др.) позволяет увеличить селективность процесса и на 30 - 70 % сократить выход сухого газа. Применение на установках гидроочистки катализаторов, работающих при более низких температурах, также обеспечивает уменьшение газообразования. [51]
Гидрокрекингу в первую очередь Подвергаются. При снижении содержания высококипящих парафинов происходит расщепление углеводородов с семью атомами углерода и ниже, в результате которого в продуктах риформинга увеличивается содержание легких компонентов С - С, возрастает выход сухого газа и газовой головки, а выход катализата падает. Реакции дегидроизомеризации парафиновых углеводородов особенно интенсифицируются при понижении давления, реакции гидрокрекинга - при повышении парциального давления водорода и температуры. [52]
Температурный режим в первых реакторах должен поддерживаться таким, чтобы превращение парафиновых углеводородов было незначительным. Стремление к максимальной ароматизации сырья в первых двух ступенях риформинга ведет к усилению реакций гидроге-нолиза алкилциклопентанов и к гидрокрекингу парафинов, повышению тепловой нагрузки на змеевики Щ ступени и снижению выхода катализата, соответственно возрастает выход сухого газа. [53]
В тех случаях, когда можно выделить низкооктановый прямо-годный бензин для риформинга в сравнительно мягких условиях, термический риформинг является весьма экономичным способом повышения октановых чисел. Так, например, для типичного состава заводского бензина, приведенного в табл. 20, термический риформинг 1 / 3 прямогонного бензина ( 16 % суммарного заводского бензина) с упругостью пара 103 мм рт. ст. и октановым числом ( без ТЭС) 40 даст согласно выведенным уравнениям [95] приблизительно такие результаты: при процессе под давлением 42 ати и выходе сухого газа 10 % вес. [54]
Снижение выхода стабильного катализата и его октанового числа может быть вызвано потерями легких углеводородов при стабилизации. Наиболее часто увеличение потерь связано с превышением температур верха газофракционирующего абсорбера и стабилизационной колонны и недостаточным количеством орошения. Выход сухого газа обычно составляет 5 - 7 %, а пропан-бутановой фракции 7 - 10 % на сырье. [55]
Улучшение химического состава продуктов каталитического крекинга достигается в результате реакций изомеризации углеводородного скелета, дегидрирования нафтеновых углеводородов, реакций перераспределения водорода и др. Поскольку эти реакции предпочтительно протекают на чистых поверхностях катализатора, длительность работы катализатора будет оказывать влияние на качество получаемых продуктов. По мере увеличения длительности использования катализатора выход этих компонентов снижается. При изменении длительности крекинга с 5 до 15 мин выход сухого газа снижается незначительно, но заметно уменьшается количество образующихся пропан-пропиленовой и бутан-бутиленовой фракций. Это приводит к повышению содержания в получаемом газе водорода, метана и этан-этиленовых углеводородов. [56]
В основном механизм реакций гидрокрекинга и каталитического крекинга, по-видимому, подобен, но при гидрокрекинге преобладают реакции гидрирования. Быстрое гидрирование образующихся при крекинге олефинов исключает их повторную адсорбцию на катализаторе и таким образом подавляется образование кокса, поддерживается активность катализатора и значительно снижается температура протекания процесса гидрокрекинга по сравнению с температурой каталитического крекинга. В результате удлиняются рабочие циклы между регенерацией катализатора и снижается выход сухого газа. [57]
Страницы: 1 2 3 4