Cтраница 3
Применение металлических моделей лопастей, а не моделей из материала с низким модулем продольной упругости [20], было обусловлено наличием металлических моделей, применяемых при гидравлических испытаниях, а также тем, что рабочие нагрузки на лопасти поворотно-лопастных гидротурбин, создающие достаточные для измерения напряжения, не превышают 2 - 3 кг / см и легко осуществимы в лабораторных условиях. [31]
После того как сольют масло из системы смазки и регулирования, персонал электроцеха отсоединит электрические цепи, а персонал лаборатории разберет контрольно-измерительные приборы, снимают регуляторный генератор, возбудитель и под-возбудитель. На поворотно-лопастных гидротурбинах отсоединяют трубопроводы к маслоприемнику, снимают маслоприемник и трубы, мешающие разборке, вынимают из вала агрегата штанги маслоприемника. Одновременно разбирают маслоохладители ванн подшипников. [32]
Дальнейшее развитие осевых и поворотно-лопастных насосов должно идти по пути повышения на пора одной ступени, что может быть выполнено увеличением числа лопастей в рабочих колесах выше шести. Например, поворотно-лопастные гидротурбины изготовляются с рабочими колесами, имеющими 8; 9 и более лопастей. Этот опыт должен быть перенесен и в насосостроение. [33]
Для рабочего колеса типа Д - П-12 диагональной поворотно-лопастной гидротурбины распределение давления на рабочей поверхности и тыльной стороне лопасти в трех цилиндрических сечениях было получено кафедрой гидромашин Московского энергетического института на аэростенде при основных режимах работы турбины. [34]
Резиновый торцовый сальник ( рис. 34) работает достаточно надежно. Остальные узлы гидротурбины по конструкции сходны с подобными узлами поворотно-лопастной гидротурбины. [35]
Пропеллерные гидротурбины отличаются от поворотно-лопастных тем, что их лопасти закреплены неподвижно на втулке рабочего колеса. Поэтому для такой турбины не нужны многие механизмы, имеющиеся у поворотно-лопастных гидротурбин: отсутствует вся система поворота и управления лопастями рабочего колеса; нет маслопроводов; упрощается схема регулирования. [36]
По вычисленным с помощью коэффициентов влияния величинам деформаций графическим экстрополированием были найдены величины радиальных напряжений в корневом сечении ( фиг. При данных режимах работы гидротурбины величины напряжений в корневом сечении примерно равны напряжениям от действия равномерно распределенной нагрузки р 3 кг / см2, что составляет примерно 0 43 от расчетного гидростатического напора Я 70 м вод. ст., тогда как в поворотно-лопастных гидротурбинах напряжения в той же зоне при рабочих нагрузках примерно равны напряжениям от действия равномерной нагрузки, равной гидростатическому напору. Это объясняется тем, что для данных режимов лишь в небольшой зоне у входной кромки интенсивность нагрузки несколько превышает напор, а в средней зоне лопасти интенсивность нагрузки существенно меньше напора. В рабочих колесах типов ПЛ-495 и ПЛ-587 при реальных режимах наибольшие давления действуют на среднюю зону лопасти. В соответствии с этим получается также, как это видно и на фиг. [37]
Выполненный выше анализ энергетических и эксплуатационных свойств различных систем турбин и типов их рабочих колес указывает на преимущества быстроходных турбин перед тихоходными и, в частности, устанавливает значительные преимущества поворотно-лопастных турбин по всем рассмотренным показателям. Поэтому, казалось бы, что гидротурбины с поворотными лопастями - обычные поворотнолопастные с вертикальным и горизонтальным расположением вала, двухперовые, диагональные и др. должны применяться как можно шире. Это объясняется худшими кавитационными свойствами поворотно-лопастных гидротурбин, что приводит в случае установки их на ГЭС с высокими напорами к большому заглублению рабочего колеса под уровень нижнего бьефа, а это требует выполнения большого - объема работ по выемке грунта и укладке бетона в здание ГЭС. [38]