Cтраница 3
Установлена более высокая коррозионная стойкость металла, легированного 25 хрома по сравнению с 18 хрома. Показано, что при теплой деформации труб при температурах Ю0 - 150 С на графи-тосодержащих смазках происходит поверхностное науглероживание металла по механизму механического внедрения. [31]
При этом цементитные пластины не разрушаются, как полагали ранее, а пластически деформируются. При нагреве после холодной во время теплой деформации путем полигони-зации образуются субграницы, способствующие делению цементит-ных пластин. Как показало электронномикроскопическое просвечивание фолы, цементитные пластины делятся не только при их ускоренном растворении у выходов субграниц, но и в местах повышенной плотности дислокаций в цементите. [32]
Для повышения уровня механических свойств часто используют теплую деформацию ( е10 - ь - 4 - 15 %) при 240 - 270 С. [33]
С целью устранения науглероживания осуществлена разработка и опробование теплой деформации труб с применением безут-леродистых смазок. Исследована склонность к охрупчиванию указанных сталей в интервале температур 400 - 500 С. Определена критическая температура хрупкости ( Ткр. Ткр в область отрицательных температур, обеспечивает высокую пластичность в готовых трубах. [34]
В частности, в работе [205] на примере сплава 7475 ( А1 - 5 8 % Zn-22 % Mg - 1 6 % Си) предложен способ получения полуфабрикатов с УМЗ структурой, реализующий описанный выше прием. Он включает перестаривание обработанного на твердый раствор сплава для получения большого количества и нужной дисперсности интерметаллидных частиц, холодную или теплую деформацию, создающую локальный наклеп вокруг интерметаллидов, скоростной нагрев выше температуры сольвуса. Такая комплексная обработка обеспечивает формирование УМЗ микроструктуры с размером зерен в несколько микрометров. Для регулирования гетерогенизации дисперсионнотвердеющих сплавов используют и предварительную ( перед распадом) деформацию. [35]
После деформации при температурах динамического деформационного старения и выше твердость обоих плоскостей оказывается одинаковой, следовательно, динамическое деформационное старение, а также теплая деформация при более высоких температурах, по-видимому, уменьшают эффект Баушингера. [36]
Появление мартенсита увеличивает способность к деформационному упрочнению и снижает склонность к дальнейшей локализации деформации. Технология получения Trip-steels: закалка от 1100 - 1150 С, затем нагрев до 200 - 600 С и прокатка при этой температуре. Во время процесса теплой деформации в стали выделяются мелкодисперсные частицы карбидов, что приводит к повышению температуры мартен-ситного превращения. [37]
Разработано и внедрено теплое ( полугорячее) выдавливание втулок и сменных головок торцовых гаечных ключей [ 518, с. Все возрастающий интерес к теплой деформации обусловлен тем, что она занимает промежуточное положение между холодной и горячей обработкой давлением и обладает достоинствами, присущими им обоим. Незначительное окисление поверхности, повышенные прочностные характеристики, более высокая точность и чистота поверхности изделий по сравнению с горячей обработкой давлением, более высокие допустимые степени деформации по сравнению с холодной обработкой давлением способствуют дальнейшему развитию теплой обработки давлением. Следует, однако, отметить, что теплая обработка давлением получает применение в основном при производстве труднодеформируемых сплавов. Основное внимание уделяется исследованию энергетических, силовых и других параметров, относящихся к области обработки давлением. [38]
К неполной холодной деформации можно отнести так называемую теплую деформацию, при которой металл нагревают от внешних источников. Теплая прокатка тонких листов и лент и теплое волочение применяют при обработке труднодеформируемых сплавов, имеющих в холодном состоянии повышенное сопротивление деформации и пониженную пластичность. Подогрев до непы-соких температур при теплой деформации, не вызывая окисления поверхности, что характерно для горячей деформации, несколько снижает сопротивление деформации и, что очень важно, повышает пластичность из-за появления новых систем скольжения. [39]
Реализация этой проблемы, помимо оптимизации состава стали и повышения ее чистоты по содержанию примесей, требует проведения работ по разработке и внедрению новых технологических схем упрочнения, которые направлены на повышение всего комплекса механических свойств, определяющих сопротивление пластической деформации и сопротивление разрушению в разных интервалах температур и условий нагружения. В этом последнем направлении наиболее перспективным является использование термомеханической обработки, сочетающей в едином металлургическом цикле обработки пластическую деформацию и фазовые превращения, что оказывает наиболее эффективное воздействие на структурное и субструктурное состояние стали и, соответственно, на указанный выше комплекс свойств. Варианты ТМО, сочетающие горячую или теплую деформацию стали в аустенитном состоянии с последующей закалкой на мартенсит ( ВТМО или ВТМУ) или такие схемы ТМО, в которых используется деформированный и деформируемый в изотермических или в близких к ним условиях аустенит, позволяют существенно улучшить свойства сталей. При осуществлении процесса термомеханической обработки в условиях существующих цехов на металлургических предприятиях особые трудности возникают в случае практической реализации схем, связанных с изотермическими процессами, так как для этого требуется регламентация условий нагрева, промежуточного охлаждения, условий деформации и окончательного охлаждения. Все, строго говоря, требует привлечения математического моделирования с использованием метода математических обратных задач, что позволяет компьютеризировать эти процессы ТМО. [40]
Однако метод НТМО пригоден лишь для сталей с широкой зоной устойчивости аустенита. Распад аустенита во время деформирования стали при 500 - 350 в ряде случаев приводит к резкому снижению предела прочности. Поэтому, чтобы сохранить сталь в аустенитном состоянии, необходимо во время теплой деформации ( ( прокатка при температуре выше мар-тенситной точки Мн) производить промежуточные подогревы деформируемого металла. Если во время пластической деформации температура металла опустится ниже мартенситной точки, то в результате такой обработки образуются продукты отпуска повышенной хрупкости и при последующем испытании обработанной таким образом стали наблюдается преждевременный разрыв. При еще более низких температурах деформации аустенит будет распадаться с образованием смешанной бейнитно-мартенситной структуры, в результате чего уровень прочности должен сохраняться высоким; но эта температурная область обработки относится уже к способу термомеханического упрочнения стали методом аусформинг, который будет рассмотрен ниже. [41]
Увеличение степени загрязнения металла примесями и рост величины зерна смещают хрупкий переход в Fe, W, Mo, Сг и их сплавах в область более высоких температур. Понижение температуры и увеличение скорости деформации вызывают уменьшение числа систем скольжения и возрастание роли деформации двойникованием в ущерб скольжению с резким снижением пластичности. Повышение температуры в область теплой деформации приводит к смене механизма двойникования механизмом скольжения и увеличению пластичности. Аналогично ведут себя металлы с гексагональной решеткой. [42]
При низкотемпературном упрочнении имеет большое значение температура нагрева металла перед деформацией. Аустенит образцов, охлажденных от высоких температур, претерпевает у - - е-превращение в более полном объеме соответствующем этой температуре, чем в образцах с двухфазной ( e fy) - структурой, полученной при нагреве от комнатной температуры до температуры деформации. В однофазной у-структуре уровень напряжений, возникающий при одинаковой степени деформации, значительно ниже, а критическая степень деформации образования ос-мартен-сита выше и составляет 22 - 25 % против 15 - 16 % в двухфазной структуре. Установлено, что для получения благоприятного комплекса свойств двухфазных ( е у) - сплавов, необходимо нагревать их перед деформацией до аустенит-ного состояния и подвергать теплой деформации при температуре 100 - 200 С, в интервале образования е-мартен-сита деформации. [43]
Приведенные данные ( см. рис. 108, 109) показывают, что интенсивность наклепа при различных температурах деформации неодинакова. При температурах динамического деформационного старения протекают процессы, приводящие к большему упрочнению стали, чем деформация при комнатной температуре. Деформация с той же степенью при температурах выше температуры динамического деформационного старения обеспечивает меньшую степень наклепа, чем деформация при комнатной температуре. Это указывает на протекание процессов, с помощью которых пластически деформируемые при повышенных температурах образцы могут быстро в процессе самой деформации либо накапливать упрочнение, либо, наоборот, освобождаться от некоторой степени наклепа. Следовательно, наклеп при холодной и теплой деформации различается по своему характеру. При этом можно сделать вывод, что температура деформации должна оказывать влияние не только на общую плотность дислокаций, но и на их распределение, косвенно характеризующее устойчивость созданной дислокационной структуры. [44]