Cтраница 1
Рассматриваемые деформации считаются непрерывными в следующем смысле. Пусть ОЛ АЗД - неподвижная прямоугольная декартова система коордш IT, фиксированная в пространстве. Между положениями в пространстве частиц в обоих состояниях существует соответствие. [1]
Если рассматриваемая деформация зависит от времени, то материал модели должен отвечать поставленному условию ( I. [2]
Если рассматриваемые деформации оболочки не сопровождаются значительными изменениями нормальных кривизн, в выражении энергии деформации V может быть опущено слагаемое, связанное с изгибом оболочки. Теория оболочек, включающая и это упрощающее предположение, называется безмоментной теорией оболочек. [3]
При рассматриваемой деформации, если п ф 0, существуют перемежающиеся плоскости прямой и косой симметрии, равноотстоящие друг от друга. [4]
Для рассматриваемой деформации балки такими силами будут касательные-усилия, равные поперечной силе Q ( x); при постепенном возрастании. [5]
Наложим на рассматриваемую деформацию малую дополнительную деформацию. Для упрощения вычислений предположим, что дополнительная деформация осе-симметрична. [6]
Еще более существенное отличие рассматриваемой деформации от истинной высокоэластической выявляется при удалении ААС из структуры деформированного полимера в условиях, в которых его усадка исключена. Для этого после растяжения полимера в ААС активная жидкость из его структуры удаляется непосредственно в зажимах растягивающего устройства. Очевидно, что в случае истинного слабосшитого каучука сколь угодно долгая выдержка его в деформированном состоянии никак не отражается на его обратимой деформации и после снятия нагрузки он сокращается до исходных размеров. Иная картина наблюдается в случае полимера, деформированного в ААС. Оказывается [111], что удаление активной жидкости из образца полимера с фиксированными размерами приводит к подавлению его способности к самопроизвольной усадке. В этих условиях образец после освобождения его из зажимов практически полностью сохраняет размеры, которые он приобрел в результате растяжения. [7]
Переходим к определению частных решений для рассматриваемой деформации цилиндрических оболочек. [8]
Этим и доказывается высказанное нами ранее утверждение, что при рассматриваемой деформации ни в поперечном, ни в осевом сечениях тела вращения нормальных напряжений не будет. [9]
Определим энергию растяжения-сжатия срединной поверхности во внешней полуокрестности ребра при рассматриваемой деформации. Прежде всего мы предполагаем, что спрямление ребра сопровождается появлением существенных деформаций только в направлении ребра. Деформацию срединной поверхности в сечениях, перпендикулярных ребру, мы полагаем равной нулю. [10]
Диаграмма сжатия бетона и компоненты полной величины деформации. [11] |
Полный вид диаграммы сжатия позволяет объяснить противоречия в оценке величины рассматриваемой деформации бетона. [12]
Характер развития во времени прочности различных тяжелых бетонов на алитовых портландцементах. [13] |
При оценке деформативной способности твердеющего бетона следует принимать во внимание вид и происхождение рассматриваемой деформации. [14]
Из общих свойств емкости, указанных в § В-2, следует, что вызванное рассматриваемой деформацией приращение емкости положительно, поэтому С / 1 С / АС, где GI и Сц - емкости между коаксиальными и некоаксиальными цилиндрами соответственно. [15]