Высокотемпературная деформация

Cтраница 2

ВТМО - закалка в воду после высокотемпературной деформации ( время разрыва между окончанием деформации и закалкой не должно превышать 30 - 45 с) и последующее старение при 570 С в течение 2 - 6 ч с охлаждением на воздухе. [16]

Карты механизмов деформации поликристаллов алюминия ( а и. железа ( б при & с - 10 - с-1 и d 32 мкм. [17]

Исходя из механизма деформации элементарные процессы высокотемпературной деформации можно разделить на процессы, не контролируемые диффузией, а обусловленные движением термически активируемых дислокаций, и процессы, контролируемые диффузией и обусловленные движением атомов или вакансий. Однако независимо от указанных механизмов деформации факторы, обусловливающие высокотемпературную прочность практически применяемых металлических материалов, более многочисленны. [18]

Исследования по влиянию режимов термической обработки и высокотемпературной деформации на фазовый состав и структуру сплавов 1 - й группы [83, 85-90] позволяют представить следующую последовательность фазовых и структурных изменений в них. В полученном в реальных условиях литом материале, который может рассматриваться как материал, частично закаленный с высоких температур, процесс распада твердого раствора полностью подавить не удается, образуются вторичные карбиды W2C или ( W, Ме) 2 С и карбиды МеС, где Me - легирующий металл. При нагреве на температуры 1 К) 0 - 2000 С ( ниже температуры растворимости карбида в вольфраме) происходит дораспад твердого раствора и снятие литейных напряжений. Отжиг литых сплавов на температуры однофазного состояния ( 2300 - 2700 С) обеспечивает полное растворение выделившихся первоначально в слитке карбидов с последующим выделением их в процессе охлаждения в более дисперсном виде. [19]

Поскольку изменение структуры зерен обычно наблюдалось после высокотемпературной деформации в металлах, которые также легко рекрйсталлизу-ются статически ( см. § 2.3.2), существование рекристаллизации в процессе ползучести или при постоянной скорости деформации долгое время отрицалось. [20]

После рассмотрения в предыдущих главах различных механизмов высокотемпературной деформации правильно будет сделать шаг назад и взглянуть на все возможные механизмы деформации для данного материала с точки зрения механических критериев. [21]

Конечно, приведенные выше результаты характерны для высокотемпературной деформации поликристаллов, поскольку комнатная температура для свинца составляет примерно 0 5 Тпл. Однако анализ низкотемпературной усталости позволяет предполагать, что и она связана с поворотными модами деформации. Только в последнем случае сильная локализация деформации в отдельных зернах формирует кристаллографические вихри в конгломерате зерен. Подобные повороты на высоком структурном уровне естественно сопровождаются зарождением трещин и усталостным разрушением. [22]

Для понимания физических процессов, связанных с высокотемпературной деформацией кристаллов, мы должны прежде всего описать реологическое поведение твердого тела, используя механические и физические переменные ( напряжение, деформацию, температуру, давление. Это описание дается определяющими уравнениями, полученными по результатам механических испытаний. В настоящей главе мы рассмотрим в общем виде необходимые для этого основополагающие понятия: напряжение, деформацию и различные реологические определяющие соотношения. При высоких температурах многие материалы вязко текут, поэтому соотношения для вязкости особенно важны. Описываются и сравниваются между собой основные методы механических испытаний: ползучесть при постоянном напряжении, деформация при постоянной скорости деформации и релаксация напряжений. Минимальная скорость ползучести, скорости установившейся и постоянно: структурной ползучести, как правило, соответствуют разным условиям, и их нельзя путать. Сдвиговая локализация представляет собой пластическую неустойчивость, которая проявляется как падение напряжения на кривых напряжение - деформация. [23]

ВТМО, состоящей из закалки в воду после высокотемпературной деформации ( время разрыва между окончанием деформации и закалкой не должно превышать 30 - 45 с), последующего старения при 570 С в течение 2 ч и охлаждения на воздухе. [24]

Изменение скорости деформации при ползучести чистого алю. [25]

Как указано выше, скорость ползучести или скорость высокотемпературной деформации зависит от микроструктуры. В качестве одного из способов оценки влияния микроструктуры предложен [39-41 ] способ, в соответствии с которым предполагается существование внутренних напряжений. Таким образом, при деформации в материале возникают напряжение от приложенной нагрузки и действующее в противоположном направлении внутреннее напряжение. Скорость деформации обусловливается не приложенным напряжением, а разницей приложенного и внутреннего напряжений. Эту разницу напряжений рассматривают как эффективное напряжение ае. [26]

В разделе 3.2.2 рассмотрено изменение внутренних напряжений при высокотемпературной деформации; известны [39] способы определения внутренних напряжений с использованием явления релаксации. Например, если осуществить испытания на релаксацию при длительном времени, то напряжения, падая до некоторой величины, затем становятся постоянными. Можно считать, что это постоянное напряжение соответствует величине внутреннего напряжения. Кроме того, если резко уменьшить напряжение в процессе испытаний на ползучесть, а затем поддерживать его постоянным в состоянии, когда не происходит ползучести в течение некоторого ( продолжительного) времени, то это напряжение можно рассматривать как величину внутреннего напряжения, соответствующего приложенному напряжению и деформации непосредственно перед уменьшением напряжения. [27]

Взаимное наложение деформационного1 упрочнения и разупрочнения во время высокотемпературной деформации приводит к конкуренции процессов уменьшения ( упрочнения) и роста ( разупрочнения) субзерен. В результате образуется хорошо выявляемая субструктура, геометрия которой зависит от условий деформации, таких как температура и скорость деформации. [28]

Влияние добавки TiN на твердость и предел прочности при изгибе твердого сплава TiC - 22 5 % Ni - 10 % Мо С. [29]

Добавки нитрида титана в сплавы системы TiC-Ni-Mo препятствуют их высокотемпературной деформации независимо от температуры и величины напряжений, причем наиболее ярко это проявляется при температуре 1000 С. [30]

Страницы: 1 2 3 4 5