Дальнейшая пластическая деформация

Cтраница 1

Дальнейшая пластическая деформация может протекать либо при повышенном напряжении металла, когда обнаруживаются новые плоскости сдвига, либо при этом же напряжении, но при таком изменении структуры, когда непрерывно появляются менее прочные плоскости сдвига. Последнее характерно для котельных поверхностей нагрева. [1]

Искривление отдельных блоков затрудняет дальнейшую пластическую деформацию и ведет к упрочнению тела. [2]

Возникает наклеп; способность металла воспринимать дальнейшую пластическую деформацию при этом снижается. Из-за неравномерной пластической деформации в деталях возникают остаточные напряжения, которые могут суммироваться с напряжениями от внешних нагрузок в процессе эксплуатации и приводить к снижению работоспособности детали. Наклепанный металл отличается пониженной коррозионной стойкостью. [3]

Химический состав литых быстрорежущих сталей. [4]

Значительная неоднородность структуры литой стали устраняется дальнейшей пластической деформацией или термической обработкой, главным образом за счет диффузионного отжига. Отжиг производится при температуре не ниже 900 С - для снижения твердости отливки под следующую механическую обработку. Дальнейшее охлаждение осуществляется со скоростью 30 - 40 С / ч до температуры 500 - 550 С, затем изделия выгружаются из печи и охлаждаются на воздухе. Закалка для стали марки Р9Х2М2ГЛ производится при температуре 1280 - 1290 С, для сталей марок Р5М2ФЛ и Р6М5 - при 1200 - 1220 С, для стали марки Р12ФЗ - при 1230 - 1240 С. Отпуск литого инструмента производится при температуре 555 - 565 С трехкратно с выдержкой по 1 часу. [5]

Связь между плотностью субграниц и пределом текучести для никеля и сплава Ni-Ti. [6]

Поэтому при увеличении плотности дислокаций в металле затрудняется дальнейшая пластическая деформация, происходит упрочнение металла. [7]

Они показывают, какое сдвиговое напряжение необходимо приложить, чтобы вызвать дальнейшую пластическую деформацию. Доказано, что поведение чистых кристаллов при деформации невозможно представить единой кривой напряжение-деформация ( т - Y) На характер кривой т - Y оказывают влияние следующие факторы: тип кристаллической решетки, степень чистоты металла, ориентировка кристалла по отношению к деформирующему усилию, растворенные примеси, частицы других фаз, температура и скорость деформации, размеры и форма кристалла, состояние поверхности. Многообразие факторов, влияющих на вид кривых т-у, привело к различным трактовкам механизма деформации, к разным дислокационным моделям, объясняющим отдельные участки диаграммы т - v - Справедливость указанных теорий и гипотез проверяется экспериментально. [8]

Кривые напряжение .| Кривые напряжение - деформация ( метод пластинки с коромыслом. [9]

Значение р отражает величину того остаточного структуре образования, при котором происходит дальнейшая пластическая деформация. [10]

Текущий предел текучести о, зависит от предыдущей пластической деформации и позволяет легко различать при одноосном растяжении нагружение, сопровождающееся дальнейшей пластической деформацией, и разгрузку, происходящую чисто упруго. [11]

Си способными к поперечному скольжению в результате совместного влияния напряжения и термической активации, и, таким образом, становится возможной дальнейшая пластическая деформация с одновременным уменьшением коэффициента деформационного упрочнения. [12]

Распределение микронеоднородной деформации г по длине реперной линии образцов сплава ПТ-ЗВ с крупнозернистой ( 7 и мелкозернистой ( 2 структурой. [13]

Данные, приведенные на рис. 10, свидетельствуют о том, что начавшийся неоднородный процесс деформирования по микрообластям закрепляется и в ходе дальнейшей пластической деформации практически не происходит перераспределения очагов повышенной и пониженной деформации или снижения микронеоднородности деформации. Величина микронеоднородности деформации в значительной степени зависит от легированности титановых сплавов и вида структуры. Таким образом, в локальных объемах относительная деформация может превышать среднюю в 2 раза. Повышение содержания легирующих элементов ( At, V, Cr, Zr и др.), а также элементов внедрения приводит к увеличению относительной неоднородности деформации до 3 - 4, т.е. величина локальной деформации может превышать среднюю деформацию в 3 - 5 раз. [14]

При низкотемпературной пластической деформации, когда полигонизационные процессы затруднены, пространство между возникшими на ранних стадиях пластической деформации сплетениями быстро заполняется дислокациями, причем с понижением температуры однородность такого распределения нарастает. Дальнейшая пластическая деформация сопровождается исключительно высокой концентрацией точечных дефектов благодаря пересечению движущихся дислокаций с дислокациями леса высокой плотности ( Л д1010 - 10й см-2) и образованию значительного количества порогов, порождающих при дальнейшем перемещении дислокаций вакансии и межузельные атомы. Таким образом, достигается концентрация, равная концентрации вакансий 10 - 4 при температуре плавления. Процессу образования разориентированной ячеистой структуры в области низких температур ( 0 2 - 0 3) Гпл способствует хаотическое распределение дислокаций высокой плотности, приводящее к возникновению точечных дефектов. Увеличение точечных дефектов способствует переползанию краевых дислокаций и, следовательно, как и при полигонизации с развитым неконсервативным движением дислокаций, возможно образование разориентированной ячеистой структуры. При этом пластическая деформация при низкой температуре сопровождается уменьшением размеров ячейки в направлении деформирующего усилия и ее увеличением в направлении вытяжки при прокатке, прессовании, волочении. В связи с этим возникает слоистая ячеистая структура. [15]

Страницы: 1 2 3