Cтраница 1
Использование тепла паров, особенно конденсирующихся при сравнительно высоких температурах, в тепловом отношении целесообразно. Однако во многих случаях установка пародистиллятных теплообменников является неоправданным вследствие интенсивной коррозии этих аппаратов. В ряде случаев и особенно на установках, обладающих высокой производительностью, выгодно осуществлять нагрев сырья в теплообменниках двумя-тремя параллельными потоками. Это позволяет более полно использовать тепло продуктов переработки и обеспечить гидравлическое сопротивление потокам теплообменива-ющихся сред в экономически оправданных пределах. [1]
Использование тепла паров, особенно конденсирующихся при сравнительно высоких температурах, в тепловом отношении целесообразно. Однако во многих случаях установка пародистиллятных теплообменников является неоправданной вследствие интенсивной коррозии этих аппаратов. [2]
Поэтому использование тепла пара для нагрева маточного раствора невозможно. [3]
Кратность использования тепла пара не может быть произвольной и сколь угодно большой, она выбирается с учетом свойств выпариваемого раствора и характеристики греющего пара. [4]
Схемы использования тепла пара из эжекторов конденсационной установки и лабиринтовых уплотнений паровой турбины, продувочной воды котлов, испарителей, паропре-образователей, иногда - охлаждающего воздуха или газа электрического генератора. [5]
По использованию тепла пара, выходящего из турбины. [6]
По использованию тепла пара турбины различают: конденсационные, где весь пар, прошедший через турбины, направляется в конденсатор, работающий под остаточным давлением 0 04 - 0 05 ата; турбины с противодавлением, из которых пар выходит с давлением выше атмосферного и используется в ряде случаев для технологических нужд. [7]
Повысить кратность использования тепла пара ( до трех) не удается в связи с большой концентрацией поступающих на выпаривание щело. [8]
При одностадийном выпаривании щелочи с полным трехкратным использованием тепла пара его расход не превышает 1 9 - 2 1 млн. ккал на 1 m каустической соды. [9]
На рис. 44 схематически показана выпарная установка с трехкратным использованием тепла пара, состоящая из трех аппаратов. Каждый из аппаратов называется в технике выпарки также ступенью или корпусом, а вся установка, показанная на схеме, будет называться трехступенчатой или трехкорпусной выпарной установкой. [10]
По расходу тепла наиболее экономична одностадийная схема с полным трехкратным использованием тепла пара: расход греющего пара составляет - 1 9 - 2 1 млн. ккал на 1 т 92 % - ного NaOH. По двухстадийной схеме с трехкратным использованием тепла пара только ва первой стадии требуется около 2 7 - 2 9 млн. ккал на 1 т 92 % - ного NaOH. В двухстадийной схеме с двукратным использованием тепла пара на первой стадии и свежего пара давлением 2 5 - 3 am на второй стадии расходуется примерно 3 3 - 3 5 млн. ккал на 1 т 92 % - ной каустической соды. [11]
Экономия в расходе пара на аппарате обеспечивается за счет использования тепла водно-спиртовых паров выварной части бражной колонны. [12]
На рис. 45 показана схема двухстадийной выпарки электролитической щелочи с трехкратным использованием тепла пара на первой стадии. [13]
С одной стороны, увеличение числа ступеней приводит к увеличению доли использования тепла пара самовскипания раствора. Эта доля заметно возрастает при увеличении числа ступеней до пяти-шести, но дальше темп роста использования тепла сильно снижается. [14]
На рис. 151 показана схема двухстадийного процесса выпарки электролитических щелоков с трехкратным использованием тепла пара на первой стадии. Следует отметить, что схемы концентрирования электролитических щелоков и растворов едкого иатра, полученных химическими способами из кальцинированной соды ( стр. [15]