Испытание - гладкий образец
Cтраница 3
Это свидетельствует о том, что результаты испытания гладких образцов и образцов с предварительно выращенной трещиной не настолько сильно различаются, как это иногда предполагалось. [31]
Частота изменения напряжений до 1000 гц при испытании гладких образцов и деталей с незначительной концентрацией напряжений не влияет на предел выносливости. Однако при сильной концентрации напряжений или воздействии коррозии с увеличением частоты изменения напряжений предел выносливости снижается. [32]
Сто 2 - предел текучести материала, определенный при испытании гладких образцов на растяжение. [33]
Испытания образцов с надрезом характеризуются худшей воспроизводимостью результатов, чем испытания гладких образцов, и цребуют поэтому использования большего числа образцов. [34]
 |
Обобщенная параметрическая диаграмма стали 15ХМ после длительной эксплуатации. / - 500 С. 2 - 510 С. 3 - 525 С. 4. [35] |
Известно [63], что если определение пределов длительной прочности по результатам испытаний гладких образцов сопровождать измерением пластичности при длительном разрыве, то можно значительно повысить оценки работоспособности материалов паросиловых установок. [36]
Значения предела текучести, деформации текучести и модуля упругости находятся при испытаниях гладких образцов в Z-направлении. [37]
В работе [114] показано, что форма зоны усталостного разрушения при испытаниях гладких образцов на изгиб с вращением сталей 17F1C и 14Х2ГМР изменялась от почти правильного сегмента до вытянутого серпообразного сечения. [38]
 |
Влияние марганца на твердость стали. [39] |
Таким образом, одиа сталь, имеющая преимущество перед другой при испытании гладкого образца, может оказаться менее прочной в эксплуатации в зависимости от вида напряженного состояния, наличия надреза, формы и размера детали. [40]
 |
Пороговый коэффициент интенсивности напряжений при коррозионном растрескивании ( К., определенный при испытаниях образ. [41] |
Из рис. 5.66 следует, что пороговое напряжение сгкр, определенное при испытании гладких образцов с небольшим поперечным сечением, находится в прямой зависимости от величины порогового коэффициента интенсивности напряжений при коррозионном растрескивании, полученного на относительно больших образцах с предварительно нанесенной трещиной. Поскольку величина Kiscc представляет собой интенсивность напряжений, ниже которой имеющаяся в материале тре-щица не растет, поскольку и пороговое напряжение, полученное при испытании гладких образцов, соответствует тому, ниже которого трещины не распространяются и соответственно не приводят к полному разрушению. Это означает, что пороговое напряжение, определенное на гладких образцах, не является обязательно тем напряжением, ниже которого трещина не зарождается. При исследовании гладких образцов, нагруженных ниже порогового напряжения, обнаружено присутствие небольших трещин коррозионного растрескивания, которые прекратили свой рост ( см. раздел 5.1); при этом максимальный размер трещины, при котором не происходило полного разрушения, был связан с пороговым напряжением квадратичной зависимостью, как и следовало ожидать в том случае, когда выполнялись основные положения механики разрушения к этим первоначально гладким образцам. [42]
Увеличение предела выносливости при снижении температуры, полученное для большинства исследованных сталей при испытаниях гладких образцов, не сохраняется при переходе к испытаниям образцов с концентратором напряжений. С увеличением теоретического коэффициента концентрации напряжений происходит все более заметное уменьшение относительного предела выносливости при пониженных температурах. Увеличение чувствительности к концентрации напряжений при понижении температуры сводит практически на нет увеличение прочности, вызванное тем же понижением температуры. [44]
 |
Изменение относительного удлинения б стали 1Х18Н10Т в зависимости от скорости деформации для образцов со спиральным надрезом ( сплошные линии и гладких ( штриховые линии. [45] |
Страницы: 1 2 3 4 5