Исследуемый - сталь
Cтраница 2
На эрозионную стойкость исследуемых сталей большое влияние оказывает термическая обработка. Высокие показатели эрозионной стойкости в сочетании с другими механическими свойствами эти стали приобретают после закалки с высоких температур и последующего отпуска при 600 - 650 С. [16]
 |
Поверхность разрушения усталостного излома стали 14Х2ГМР при различных уровннх приложенного напряжении, МПа. 1 - 500. 2 - 400. 3 - 320. 4 - 240. 5 - 200. [17] |
Анализ поверхностей разрушения исследуемых сталей при всех уровнях приложенных напряжений показывает, что геометрическая форма отдельных зон излома остается постоянной. [18]
Коррозионные весовые потери исследуемых сталей в 5 % - ных растворах соляной и серной кислот представлены в таблице. Эти данные указывают на то, что модифицирование бором до 0 005 % незначительно влияет на скорость коррозионного процесса в 5 % - ной соляной кислоте. Добавка церия снижает коррозионную стойкость стали в этой среде. Приведенные на рис. 1 значения потенциалов корродирующих сталей находятся в соответствии с весовыми потерями этих сплавов. [19]
Установлено, что все исследуемые стали кроме марки 20 выдержали испытания на ВИР без образования внутренних трещин или расслоений металла в стенках труб. [20]
Сравнивая характер изменения прочности исследуемых сталей при статическом и периодическом нагруже-нии в зависимости от технологических параметров процесса ВТМО ( см. рис. 2.7), можно отметить, что значительное повышение предела выносливости образцов после ВТМО с отпуском при 200 С по сравнению с обычной закалкой при том же отпуске связано и с наибольшей разницей характеристик пластичности для этих режимов при статическом нагружении. Низкий отпуск после обычной закалки уменьшает предел выносливости. Прочность же при статическом растяжении имеет высокое значение. [21]
 |
Твердость и зернистость сталей.| Микроструктура стали М2В5. а - модифицированной. б-немодифицированной. [22] |
В литом состоянии структура исследуемых сталей была идентичной: зерна троосто-мартенсита, окруженные аустенитом и карбидной сеткой. [23]
Полученные результаты электрохимического поведения исследуемых сталей позволяют также обоснованно выбрать оптимальные варианты их взаимозамены в условиях анодной защиты. [24]
Часть образцов каждой из исследуемых сталей подвергалась отжигу при температуре 850 С с выдержкой в печи в течение 2 часов. [25]
На величину стационарных потенциалов исследуемых сталей большое влияние оказывает и температура. Однако, как это следует из данных фиг. В области меньших концентраций растворов азотной кислоты ( 5 - 20 %) температура смещает стационарный потенциал в положительную сторону. С ростом концентрации кислоты облагораживание стационарных потенциалов при повышении температуры происходит медленнее, и в более концентрированных растворах ( 58 %) стационарный потенциал с возрастанием температуры несколько разблагораживается. Различное влияние температуры на стационарные потенциалы сталей становится понятным, если принять во внимание, что температура оказывает значительное воздействие как на протекание анодного процесса, так и катодного. [26]
Сопротивление жесткому нагружению для исследуемых сталей находится в качественном соответствии с температурной зависимостью статической пластичности. Для исследования сопротивления малоцикловому разрушению указанных сталей после исчерпания исходной пластичности были проведены испытания после предварительного наклепа и старения. [27]
После закалки и низкого отпуска исследуемые стали обладают высоким сопротивлением микроударному разрушению благодаря образованию структуры мартенсита. Как известно, мартенсит легированных сталей имеет максимальную эрозионную стойкость и уступает в этом отношении лишь в некоторых случаях высоколегированным сталям, имеющим структуру метастабильного аустенита при высокой коррозионной стойкости. [28]
После аустенизации с высоких температур исследуемые стали имеют структуру неустойчивого аустенита с небольшим количеством ( менее 10 %) мартенситной фазы. Однако в этом состоянии при микроударном воздействии аустенит в исследуемых сталях распадается недостаточно. [29]
Химический состав и механические свойства исследуемых сталей имеют примерно одинаковый химический состав основных легирующих элементов и примесей ( Сг 16 - 19 %; Ni к 8 - 15 %) и механические свойства ( аь 500 MPa; HRB 85; 8 40 %) в зависимости от состояния поставки и в ряде случаев почти совпадают. Наибольше отличие наблюдается лишь в концентрации углерода. [30]
Страницы: 1 2 3 4 5