Мелкодисперсный карбид

Cтраница 3

Старение наклепанной стали обусловлено ускоренным распадом пересыщенных растворов углерода и азота в феррите с образованием мелкодисперсных карбидов и нитридов. Наклеп вызывает искажение кристаллической решетки и снижение растворимости азота и углерода. При комнатной температуре процесс старения затягивается из-за малой скорости диффузии. [31]

Высокая износоустойчивость поверхностного слоя металла, упрочненного электроискровым способом, связана с содержанием в этом слое мелкодисперсных карбидов. [32]

Ударная вязкость стали 12Х1МФ может значительно снизиться после нагрева до 600 - 650 С вследствие выпадения мелкодисперсных карбидов. [33]

Ударная вязкость стали 12Х1МФ может значительно снизиться после нагрева до 600 - 650 С из-за выпадения мелкодисперсных карбидов. [34]

Упрочнение достигается в основном из-за повышения склонности легированных сталей к прокаливаемости за счет упрочнения феррита и из-за образования мелкодисперсных карбидов. Одновременно несколько ухудшаются пластические свойства и свариваемость. Листы больших толщин из низколегированных сталей сваривают с применением предварительного и сопутствующего подогрева. После сварки во избежание образования трещин необходимо проводить высокий отпуск, что усложняет технологический процесс и увеличивает трудоемкость изготовления. Однако металлоемкость изделия снижается, так как из-за более высокой прочности легированных сталей растут допускаемые напряжения. Многие низколегированные стали имеют более низкую температуру перехода в хрупкое состояние по сравнению с углеродистыми. [35]

Действие этих компонентов заключается в измельчении микро - и макроструктуры, увеличении твердости аустенита за счет равномерного вкрапления в вязкую матрицу твердых мелкодисперсных карбидов, нейтрализации вредных примесей. В результате исследований отработаны оптимальный состав марганцовистой стали с применением комплексного легирования хромом, титаном и бором, а также режим термической обработки отливок. [36]

Одним из путей повышения износостойкости деталей, работающих в контакте с образивной средой, может быть применение метастабильных аустенитных сталей с включениями мелкодисперсных карбидов в аустенитной основе. [37]

Успевшие образоваться за время испытания частицы сравнительно равномерно располагались по объему материала ( рис. 4, б), при этом отчетливо были видны мелкодисперсные карбиды и участки, обедненные углеродом по сравнению с исходным состоянием ( рис. 5, б), когда углерод сравнительно равномерно находился в растворе. [38]

Сварка чугуна стальными электродами с карбидообра-зующими элементами в покрытии приводит к тому, что С, поступающий в шов из основного металла, связывается в труднорастворимые мелкодисперсные карбиды ( обычно ванадия), содержащиеся в электродном покрытии, и структура шва получается ферритной с включениями мелкодисперсных карбидов. [39]

В работе [90] при изготовлении графитовых изделий, стойких к окислению, рекомендуется производить погружение в шлам, состоящий примерно из равных количеств мелкодисперсного кремния и мелкодисперсного карбида кремния с последующим отжигом при 1500 С в течение 5 - 25 с. При этом на поверхности графитовых изделий образуются покрытия из кремния, в которых диспергирован карбид кремния. [40]

Кривые коррозионной усталости образцов стали 45 при испытании в 3 % - ном растворе NaCI, подвергнутых ВТМО и отпуску при 110 С. [41]

Известно, что при низком отпуске закаленной стали ( 80 - 200 С) происходит гетерогенный распад мартенсита, частичное выделение из него углерода и обра - зование мелкодисперсных карбидов типа Fe С, увеличивающих электрохимическую гетерогенность стали. [42]

Участки зоны термического влияния ( а-д. [43]

Однако в процессе сварки время пребывания его в интервале этих температур мало и практически в стали не успевают пройти какие-либо изменения структуры и свойств, например, плотность распределения частиц мелкодисперсных карбидов и дислокаций сохраняется равной исходной, отсутствуют рост зерен н дендритные карбиды. Но уровень напряжений второго рода и плотность распределения линий сдвига на этом участке высоки. Второй участок не склонен к локализованной коррозии. Третий участок ( рис. 45, г) охватывает область околошовной зоны, ограниченную температурами 850 - 900 С с одной стороны п 400 - 450 С с другой. Он находится в зоне активных низкотемпературных адсорбционных процессов и характеризуется высокой плотностью распределения исходных мелкодисперных карбидов, линий сдвига и дислокаций в теле зерен. У сварных соединений сталей, стабилизированных титаном или ниобием, этот участок не склонен к межкристаллитной коррозии в концентрированной кипящей азотной кислоте. В этом случае границы зерен участка в зависимости от морфологии карбидов могут обладать склонностью к межкристаллитной коррозии как в сернокислом растворе медного купороса, так и в кипящей концентрированной азотной кислоте. [44]

Трещины в тройниковых соединениях могли образоваться в процессе изготовления на заводе под влиянием остаточных напряжений и снижения температуры или продолжительности отпуска, приводящего к резкому охрупчиванию околошовной зоны вследствие выпадения мелкодисперсных карбидов ванадия в теле зерна. [45]

Страницы: 1 2 3 4