Длительность - пребывание - металл
Cтраница 2
Для явления ползучести свойственна отчетливо выраженная тенденция: с увеличением длительности пребывания металла в области повышенных температур вследствие постепенного ослабления границ зерен происходит переход от вязкого разрушения к хрупкому. [16]
Первая точка зрения основывается на том, что с увеличением длительности пребывания металла в агрессивной среде при любом сколь угодно малом напряжении все равно наступит усталостное разрушение под влиянием коррозии. Иными словами, при коррозионной усталости всегда наблюдается лишь ограниченная выносливость стали. [17]
Структура околошовного металла зависит от его химического состава, скорости охлаждения и длительности пребывания металла при температурах, при которых происходит изменение микроструктуры и размера зерен. [18]
 |
Диаграмма изотермического ( при постоянной температуре распада аустеннта низкоуглероднс-той стали. [19] |
Структура околошовного металла зависит от его химического состава, скорости охлаждения и длительности пребывания металла при соответствующих температурах, при которых происходит изменение микроструктуры и размера зерен. Если в доэвтектоидной стали получить нагревом аустенит ( рис. 100), а затем сталь охлаждать с различной скоростью, то критические точки стали снижаются. [20]
 |
Смещение критических точек при непрерывном охлаждении. [21] |
При сварке плавлением скорость нагрева в интервале температур ACI - Ас3 и длительность пребывания металла околошовной зоны при температуре выше Ас3 оказывают существенное влияние на процесс гомогенизации аустенита и рост зерна. Существует два возможных варианта развития процесса. Первый вариант, когда высокая температура нагрева металла околошовной зоны способствует росту зерна, особенно при большой длительности пребывания металла при температуре выше Ас3 и одновременно увеличивает устойчивость аустенита. Второй вариант, когда быстрый нагрев и малая длительность пребывания металла выше температуры Ас3 понижают степень гомогенизации и устойчивость аустенита. [22]
Структура металла в зоне термического влияния зависит от его химического состава, скорости охлаждения и длительности пребывания металла при соответствующих температурах, при которых происходит изменение микроструктуры и размера зерен. Если в доэвтектоидной стали получить нагревом аустенит ( рис. 115), а затем сталь охлаждать с различной скоростью, то критические точки стали снижаются. [23]
Из-за этого в инженерных расчетах вынужденно вводят высокие коэффициенты запаса, например, при определении скоростей охлаждения, длительности пребывания металла при высоких температурах, а также в других случаях чаще обращаются к экспериментальным данным. Расчеты с зависящими от температуры теплофизическими характеристиками существенно сложнее, чем изложенные в настоящей главе, и могут выполняться только с помощью ЭВМ. В этом случае расчеты выполняют либо с использованием метода конечных элементов, либо с использованием метода сеток. Эти методы позволяют рассчитывать температурные поля для тел со сложным контуром, а также при движении источника теплоты по криволинейной траектории. Изложение указанных методов расчета выходит за рамки учебника. [24]
Исследованиями особенностей превращения аустенита при сварке плавлением установлено, что скорость нагрева в интервале температур Acl - Ася и длительность пребывания металла околошовной зоны при температуре выше Ас3 оказывают существенное влияние на процесс гомогенизации аустенита и роста зерна. В условиях сварки наблюдаются две противоположные тенденции: высокая температура нагрева металла околошовной зоны способствует росту зерна, особенно при большой длительности пребывания металла при температуре выше Ас3, и одновременно увеличивает устойчивость аустенита; быстрый нагрев и малая длительность пребывания металла выше температуры Аса понижают степень гомогенизации и устойчивость аустенита. [25]
При выборе режимов сварки сплавов стремятся ограничить перегрев жидкого металла, сократить время пребывания сварочной ванны в жидком состоянии, возможно уменьшить длительность пребывания металла зоны термического влияния при высоких температурах. При этом повышается сопротивляемость шва и околошовной зоны хрупкому разрушению и уменьшается степень разупрочнения основного металла вблизи шва. Такие условия обеспечивают источники тепла большой интенсивности, позволяющие вести сварку с повышенной скоростью. Жесткие режимы сварки способствуют также и уменьшению пористости. [26]
При охлаждении температурные кривые, соответствующие низкой начальной температуре металла, имеют более крутой спад, что указывает на повышение скорости охлаждения и уменьшение длительности пребывания металла при заданной температуре. Наиболее жесткий термический цикл ( резкое остывание) получают при ручной сварке первого слоя шва трубопровода, особенно при использовании электродов с целлюлозным покрытием. Дальнейшее наложение второго и третьего слоев ручной сваркой и автоматической под слоем флюса с погонной энергией п18ч - 24 кДж / см обеспечивает относительно большее тепловложение и термические циклы заметно меняются: скорость охлаждения резко падает, а длительность нагрева возрастает. [27]
Перегрев ( укрупнение зерен) металла шва и околошовного металла при сварке высоколегированных сталей и сплавов зависит и химического состава и микроструктуры, температуры нагрева и длительности пребывания металла при высокой температуре. Обычно при сварке больше перегреваются однофазные ферритные стали. [28]
Предыдущий анализ показывает, что сваривание металлов может быть не только при повышенных температурах, но и при нормальных, и, что особенно примечательно, независимо от длительности пребывания металла в контакте. С повышением температуры процесс схватывания облегчается. [29]
Участок полной перекристаллизации ( первый участок), нагреваемый выше температуры Ас5, свойства которого определяются в первую очередь химическим составом свариваемой стали, максимальной температурой нагрева, длительностью пребывания металла выше температуры Лез претерпевает полиморфные превращения. Хотя структура металла и является полностьью аустенитной при высоких скоростях охлаждения и температуре более 40 С, характерных для сварки корневого слоя шва, в интервале температур 500 - 600 С, в околошовной зоне могут образоваться структуры промежуточного распада, способствующие увеличению склонности сварных соединений к образованию холодных трещин и снижению ударной вязкости. Второй участок разупрочнения в зоне термического влияния образуется в результате нагрева термоупрочненных сталей до температуры Ас-Асз, что связано в основном с активацией процессов коагуляции карбидов. На параметры этого участка влияет соотношение скорости закалки стали и действительной скорости охлаждения металла при сварке. Изменяя скорость охлаждения, можно получить любой из трех типов разупрочнения. [30]
Страницы: 1 2 3 4