Длительность - пребывание - металл
Cтраница 4
 |
Объем металла сварочной ванны при автоматической сварке под флюсом в зависимости от режима сварки. [46] |
Время существования различных объемов металла ванны в расплавленном состоянии неодинаково. Так, вблизи границы сплавления металла ванны с основным только что расплавившийся металл почти сразу затвердевает. По мере удаления от границы сплавления к центральным частям ванны длительность пребывания металла в расплавленном состоянии увеличивается. Максимальное время пребывания в расплавленном состоянии имеет металл, располагающийся по центральной части ванны. Условно он расплавляется на передней кромке ванны и затвердевает в ее заднем конце. [47]
При нагреве в интервале 950 - 600 С в структуре стали по границам аустенитных зерен выделяется избыточная фаза, состоящая из сложных карбидов хрома, легированных Si и Ni, и снижающая стойкость сварных соединений к МКК. Поэтому общепринятая технология, как правило, предусматривает применение последующей высокотемпературной обработки с нагревом до температур 1050 С и ускоренным охлаждением. Другой подход к разработке технологии сварки, обеспечивающей повышенную коррозионную стойкость сварных соединений, основан на подавлении процессов роста зерна аустенита и выделения сложных карбидов хрома в ЗТВ посредством ограничения длительности пребывания металла в интервале температур, превышающих 400 С, и ускоренного охлаждения в интервале 960 - 600 С. Для достижения этих целей эффективно применение высококонцентрированных источников нагрева, в частности плазменной дуги. Технология сварки, разработанная в МИНГ им. Пластины металла толщиной 6 мм сваривали плазменной проникающей дугой в импульсном режиме, а пластины толщиной 11 мм в непрерывном режиме с сопутствующим принудительным охлаждением водовоздушной смесью с целью обеспечения скорости охлаждения в данном интервале температур на Л20 С / с. Аустенитная структура металла шва, полученного при плазменно-дуговой сварке в импульсном режиме, отличается повышенной дисперсностью. Междендритные прослойки силицидной фазы значительно более дисперсны, чем в шве, полученном аргонодуговой сваркой, и разориентированы. Металл околошовного участка ЗТВ имеет аустенитную структуру, выделения вторичной фазы по границам аустенитных зерен отсутствуют, что является следствием уменьшения длительности пребывания в интервале 950 - 600 С. [48]
Чем больше дендритов прорастает в сварочной ванне, тем раньше происходит срастание их между собой, а также срастание их ветвей. Вначале все они растут в расплав от кристаллитов основного металла и число их зависит прежде всего от размеров зерен на границе сплавления. Размер зерна рядом со сварным швом определяется не только составом и процессом производства основного металла, но в значительной степени и перегревом при сварке, ведущим к собирательной рекристаллизации. Максимальные температуры отдельных участков зоны термического влияния и длительность пребывания металла при этих температурах зависят от погонной энергии и интенсивности теплоотвода. Таким образом, изменяя условия сварки, можно в небольших пределах регулировать размер образующихся дендритов. В процессе дальнейшего затвердевания происходит избирательный рост. Продолжают расти преимущественно те дендриты, которые образовались на кристаллах, благоприятно ориентированных в отношении их скорости роста. [49]
 |
Сварной шов со свищами.| Влияние кромок плазменного реза, выполненного различными плазмо-образующими газами, на порообразование при сварке. [50] |
Наибольшое количество пор в сварных швах отмечается при автоматической сварке под флюсом. При сварке в углекислом газе количество пор уменьшается, при ручной сварке электродом пор в сварных швах вообще может не быть. Количество пор в сварных швах зависит также от режимов сварки. Проведенные исследования показывают, что степень порообразования в сварных швах связана с расплавлением металла свариваемых кромок и длительностью пребывания металла в расплавленном состоянии. [51]
Феррит, образующийся обычно на пластинах графита. Количество феррита зависит от площади поверхности графитовых пластин и от возможности диффузии углерода при охлаждении отливки. Поэтому в структуре чугуна как при быстром, так и при медленном охлаждении содержится много феррита. В первом случае пластины графита очень мелкие и имеют, следовательно, большую площадь поверхности ( междендритный графит, называвшийся раньше графитной эвтектикой), во втором случае длительность пребывания металла при высоких температурах достаточна для диффузии углерода из перлита. [52]
 |
Структура зоны термического влияния при сварке плавлением низкоуглеродистой стали. [53] |
С, зерно успевает сильно вырасти и при охлаждении не измельчается. Здесь возможно выделение пластичной фазы - феррита - не по границам зерен, а внутри их в виде иголок или пластинок. Такая структура называется видманштедтовой. Она обладает плохими механическими свойствами, в частности низкой ударной вязкостью. Участок неполного расплавления и участок перегрева вместе называют околошовной зоной. С образуется участок нормализации ( полной перекристаллизации) с мелкозернистой структурой. В этом участке длительность пребывания металла при высокой температуре невелика, зерно не успевает вырасти, а при охлаждении - измельчается. Поэтому металл здесь имеет самые высокие механические свойства. Конечная структура на этом участке состоит из крупных зерен, не успевших пройти перекристаллизацию, и расположенных между ними мелких зерен, образовавшихся при перекристаллизации. [54]
Страницы: 1 2 3 4