Ножевая коррозия

Cтраница 3

Развитие ножевой коррозии в сварных соединениях есть следствие функционирования бинарного короткозамкнутого гальванического элемента, анодом которого является околошовная зона, а катодом - основной металл и металл шва. [31]

Трещины ножевой коррозии в данных сталях широкие, коррозионно-растворенные. В этих термоулучшен-ных сталях кольцевые сварные швы являются концентраторами внутренних напряжений, где скапливается абсорбированный сталью водород. [32]

Электрохимический механизм ножевой коррозии может быть рассмотрен с помощью дифференциальных анодных кривых. Кривые анодной поляризации для основной поверхности металла и узкой зоны с выделенными карбидами хрома будут различны. [33]

Чувствительность к ножевой коррозии не зависит от чувствительности к межкристаллитной коррозии, обусловленной нагреванием до 500 - 800 С. Этому типу коррозии подвержены только стали с содержанием более 0 06 % углерода, независимо от отношения между титаном и углеродом или ниобием и углеродом. [34]

Чувствительность к ножевой коррозии абсолютно не зависит от чувствительности к межкристаллитной коррозии при нагревании до 500 - 800 С. Стали, совершенно нечувствительные к межкристаллитной коррозии, обусловленной осаждением карбидов при температуре между 500 и 800 С, могут подвергаться очень сильной ножевой коррозии. [35]

При наличии ножевой коррозии сварные образцы следует считать не выдержавшими испытания. [36]

Для предупреждения ножевой коррозии применяют также некоторые технологические приемы, направленные на недопущение или уменьшение перегрева металла в околошовной зоне. К ним относятся: сварка короткой дугой на максимальных скоростях; сварка очередного валика после полного остывания предыдущего; сварка слоя, обращенного к агрессивной среде, в последнюю очередь; охлаждение сварного соединения со стороны ранее заваренного шва и др. Термообработка сварных изделий далеко не всегда возможна, поэтому наиболее эффективными средствами предупреждения межкристаллитной коррозии являются снижение содержания в стали и шве углерода и легирование их такими энергичными карбидообразователями, как титан и ниобий. [37]

Хотя причины ножевой коррозии могут быть различными, она всегда связана с весьма узкой зоной, непосредственно прилегающей к наплавленному металлу. Так как скорость выделения вторичных фаз определяется метастабильностью феррита, нельзя ожидать ножевой коррозии в случаях, близких к условиям равновесия. Этим условиям отвечает относительно краткое время пребывания при высоких температурах, достаточных для появления склонности к ножевой коррозии, а также краткое время воздействия критических температур, когда количество выделений еще незначительно. [38]

В механизме ножевой коррозии играют роль и большие напряжения, прежде всего на границах между аустенитом и ферритом, которые одновременно с изменениями в химическом составе делают структуру очень чувствительной к местной коррозии, особенно у сталей, стабилизированных титаном. [39]

Для предотвращения ножевой коррозии рекомендуется применять низкоуглеродистые стали, а также соответствующие режимы сварки, предотвращающие воздействие опасных температур на околошовную зону рабочего шва при сварке других швов, или же подвергать сварные соединения стабилизирующему отжигу при температурах порядка 870 - 1150 С. Ори таких температурах карбиды хрома переходят в твердый раствор, а образуются гораздо менее растворимые карбиды титана или ниобия; следовательно, обеднение хромом этой зоны твердого раствора устраняется. [40]

Для предотвращения ножевой коррозии в стали 12Х18Н10Т рекомендуют применять низкоуглеродистые нержавеющие стали аналогичного состава или подвергать св. [41]

Влияние характера коррозионного разрушения на g уменьшение прочности металла. Су. [42]

Зона распространения ножевой коррозии ( см. рис. 3, а) ограничена областью разогрева металла примерно до 1350 С. [43]

Влияние температур перегрева на количество феррита в стабилизированных сталях. [44]

Анализ причин ножевой коррозии сварных соединений нержавеющих сталей приводит к заключению, что этот вид разрушения ( как и растрескивание с хрупким изломом) является следствием нагрева прилегающих к шву зон до температуры, приближающейся к точке плавления. Подтверждением этому может служить то, что стабилизированная сталь, нагретая до 1050 - 1100 С и быстро охлажденная, не подвергается межкристаллитной коррозии после последующего нагрева при 650 С в течение 30 мин. [45]

Страницы: 1 2 3 4