Критерий - треск
Cтраница 2
Поскольку микроструктурно короткая трещина рас-постраняется по сдвиговому механизму, то привлечение критерия Треска достаточно обоснованно при переходе от уравнения скорости роста трещины на стадии I при одноосном растяжении-сжатии к уравнению скорости роста микроструктурно короткой трещины при сложном напряженном состоянии. На стадии II роста физически коротких трещин критерий Треска коррелирует с экспериментальными результатами, полученными Занг [399] для области высоких значений размаха деформаций. Использование критерия Рэнкина предпочтительно для режимов нагружения с низким уровнем размаха деформаций. Экспериментальные точки лежат между расчетными пороговыми линиями, соответствующими критериям Треска и Рэнкина. Следовательно для корректного использования уравнения (1.4.8) в широком диапазоне размахов сдвиговых деформаций А7 необходима модификация рассмотренных критериев эквивалентных состояний через соответствующие пороговые условия. [16]
В настоящее время предложены и другие критерии текучести, отличные от критериев Треска и Мизеса, в некоторых случаях даже лучше согласующиеся с экспериментальными данными. Однако для большинства приложений теории пластичности эти критерии, вообще говоря, слишком сложны. [17]
Поскольку различие в предсказаниях указанных двух критериев невелико, при оценке напряженного состояния часто используют критерий Треска вследствие его простоты. [18]
Экспериментальные данные показывают, что критерий течения для аморфных сплавов больше соответствует критерию Мизеса, чем критерий Треска, однако это не означает, что это характерно для всех аморфных сплавов. [19]
В действительности Мизес сначала предложил уравнение ( 3) как аппроксимацию широко используемого в те годы критерия Треска. Оба критерия отличаются лишь на относительно малую величину ( см., например, Хилл ( 15, стр. [20]
 |
Результаты испытаний стали А302 на малоцикловую усталость в условиях двухосного напряженного состояния %. [21] |
Следует заметить, что множитель 4 / 3 в выражении (2.11) получен при использовании в расчетах критерия Треска ( критерий максимального касательного напряжения) вместо критерия энергии формоизменения Мизеса. Для двухосного нагру-жения с соотношениями 1: 0 и 1: 1 оба критерия равнозначны. [22]
Существуют другие формы определяющих уравнений, связанные с различными критериями текучести, отличными от критерия Мизеса ( соответственно критерия Треска) и / или законами течения, отличными от закона Прандтля - Рейсса, но лишь немногие из них используются в настоящее время прежде всеп из-за их сложности. [23]
Если главные оси напряжений в теле фиксированы и неравенство o - i о-2 аз все время сохраняется, закон упрочнения в соединении с критерием Треска приводит к следующему результату. [24]
Оценим оэкв исходя из критерия Мизеса, поскольку здесь нет необходимости следить за величинами напряжений crz, сгг и ов ( как в случае критерия Треска), что более удобно. [25]
При каком значении ( я ( 2ац - а - от) / ( GI - ощ) ( [ л - параметр Лоде) критерии Треска и Мизеса совпадают. [26]
Видно, что существует область между Вхи В2, в которой гидростатическая компонента, а следовательно, и о1Х имеют меньшую величину, чем при плоской деформации, тогда как а22 все еще наименьшее главное напряжение, и в соответствии с критерием Треска, течение происходит в плоскости Х1Х2 по линиям скольжения, расположенным под углом 45 к осям Хх и Х2, как и в случае плоской деформации. Уменьшение ог1 означает, что такие процессы как хрупкое разрушение ( см. гл. VII) затруднены, и для разрушения в этой области требуются более высокие нагрузки. Поэтому значения вязкости из условий появления плоского излома в образцах, имеющих толщину между областями ( В 3Б 2 - f - В % В3) и ( B 3B i BiB3), могут оказаться завышенными. [27]
Видно, что существует область между В и В2, в которой гидростатическая компонента, а следовательно, и axl имеют меньшую величину, чем при плоской деформации, тогда как а22 все еще наименьшее главное напряжение, и в соответствии с критерием Треска, течение происходит в плоскости ХгХ2 по линиям скольжения, расположенным под углом 45 к осям Хг и Х2, как и в случае плоской деформации. Уменьшение а 1 означает, что такие процессы как хрупкое разрушение ( см, гл. VII) затруднены, и для разрушения в этой области требуются более высокие нагрузки. Поэтому значения вязкости из условий появления плоского излома в образцах, имеющих толщину между областями ( В 3В 2 - f B2B3) и ( B 3B l - f ВгВ3), могут оказаться завышенными. [28]
Если подставить это выражение в критерий Мизеса (8.12), то после некоторых алгебраических преобразований ( см. задачу 8.42) получим а, - аш 2ay, rS ( J. Критерий Треска записывается уравнением (8.8): а-аи, оу. Очевидно, если ц 1, оба критерия совпадают. [29]
Критерий Мизеса является наиболее общим для анализа пластичного поведения конструкционных материалов. Критерий Треска больше подходит для исследования хрупких материалов. Критерии Мора-Кулона и Друкера-Прагера разработаны для материалов с внутренним трением, таких как почва и бетон. [30]
Страницы: 1 2 3 4