Суммарное обжатие

Cтраница 3

На рис. 11.24 приведены средние значения релаксированных напряжений для стали У9 с различной степенью дисперсности карбидной фазы перед волочением и деформированной с различными суммарными обжатиями. [31]

Однако НТМО, если ее проводить при комбинировании небольших обжатий упрочняемой заготовки с рекристаллизацией ( промежуточным нагревом до 900), является удобным способом достижения требуемых суммарных обжатий и высоких механических свойств стали. Безусловно, возможность столь высоких подогревов стали при НТМО ( выше точки Л3) делает данный режим термомеханической обработки более технологичным и значительно расширяет возможности этого способа упрочнения. [32]

Прокаткой смеси порошков меди, олова и графи - j та получают сырую заготовку, которая спека - j ется в среде водорода при температуре 800 - 900 С, уплотняется с суммарным обжатием. [33]

Для достижения такой микроструктуры температура отжига должна быть не выше температуры Ас. При оптимальных суммарных обжатиях однородность распределения цементитных гло-булей в основной ферритной структурной составляющей после отжига еще больше увеличивается. Ограничение выделения цементита по границам зерен феррита увеличивает пластичность листов при глубокой вытяжке и уменьшает отходы при штамповке. [34]

Свойства волокон, проволоки и нитевидных кристаллов для армирования композиционных материалов. [35]

Сталь аустенитно-мартенситного класса 20Х15Н5АМЗ сохраняет прочностные свойства до 480 - 500 С. Эта сталь упрочняется в большей степени после холодного волочения с суммарным обжатием ( 80 %) и промежуточными отжигами при 450 С, чем стали аустенитного класса. [36]

На рис. 141 приведены кривые изменения механических свойств сталей ЭИ628 и ЭИ943 в зависимости от степени обжатия при холодной прокатке, которые отражают хорошо известные закономерности упрочнения аустенитных сталей ( с устойчивым аусте-нитом) при наклепе. Приведенные данные позволяют определить оптимальные условия холодной пластической деформации сталей с точки зрения допустимых единовременных и суммарных обжатий. [37]

После сушки на нержавеющих пластинах получали слой, состоящий из 43 % СгО3 57 % С Оз. Установлено, что между количеством пасты, обеспечивающим надежное разделение листов, и суммарным обжатием слитка существует пропорциональная связь, причем коэффициент пропорциональности зависит от рецептуры пасты и определяется экспериментально. [38]

Улучшение свойств связано с разрушением литой структуры, уплотнением металла, измельчением структурных единиц ( зерен, включений второй фазы), уменьшением степени химической неоднородности. Например, после прокатки слитков двухфазной стали Х21Н5Т массой 14 7 т в слябы с суммарным обжатием около 85 % механические свойства стали при 20 С становятся однородными независимо от направления. [39]

Проанализировав имеющиеся в литературе данные а также результаты собственных исследований, авторы полагают, что увеличение числа проходов при прокатке на изменение механических характеристик влияет незначительно. Поэтому для инженерных расчетов можно принять, что изменение механических свойств металлов после прокатки определяется лишь суммарным обжатием. [40]

Поэтому переносить полученные в лабораторных условиях количественные результаты по исследованию рассматриваемой зависимости в промышленные условия является недопустимым. Практика показывает, что в промышленных условиях для достижения достаточной прочности сварки слоев всегда необходима большая величина суммарного обжатия по сравнению с лабораторными условиями. [41]

Патентированная проволока при той же прочности, что закаленная и отпущенная, выдерживает большие степени обжатия и приобретает после волочения значительно более высокие свойства. В табл. 5, по нашим опытам, представлены значения механических свойств проволоки из углеродистых сталей с 0 6 - 0 7 % С с различными легирующими добавками после 75 % суммарного обжатия, подвергшейся, с одной стороны, предварительному патентированию и, с другой стороны, закалке с отпуском. При переходе от углеродистых сталей к легированным преимущества патентирования сохраняются, но резкое повышение устойчивости переохлажденного аустенита делает применение патентирования в производстве нерентабельным, даже при проведении операции патентирования в бунтах. [42]

Общий характер изменения механических свойств в зависимости от степени наклепа примерно одинаков для всех металлов: пластические свойства падают, а твердость и предел прочности возрастают. На рис. 39 видно, что алюминий и медь при холодной деформации менее резко изменяют предел прочности при растяжении, чем латунь и фосфористая бронза. Алюминий и медь допускают суммарное обжатие до 90 - 95 % без отжига, тогда как латуни Л62 при деформации на 70 % требуется отжиг во избежание трещин на кромках при прокатке. [43]

Прутки диаметром 20 мм и меньше куют при 25 С; при большем диаметре прутков их подогревают до 200 - 300 С. Единичные обжатия 15 - 25 %, суммарное обжатие может достигать 90 %; однако, во избежание образования волокнистых структур, после 50 - 60 % обжатня следует отжиг. Глубокую вытяжку урана проводят при температуре порядка 250 С. Наилучшими смазками для этого процесса является смесь коллоидного графита с маслом. [44]

Трубы волочат через неподвижные цельные волоки без оправки, на стержне, на пробке или плавающей оправке, а плющат между роликами. Количество переходов, необходимых для изготовления волочением профилей, зависит от материала и типа профиля. В табл. 80 и 81 приведены данные по уменьшению диаметра и суммарному обжатию при волочении. [45]

Страницы: 1 2 3 4