Температурные концентрационные поля

Cтраница 2

В табл. VII-6 приведены результаты этих испытаний, из которых видно, что получено хорошее совпадение температурных и концентрационных полей в факелах. Такой результат может быть объяснен тем, что для гарелок полного предварительного смешения теплота сгорания исходной смеси для газов разного состава мало менялась. Приведенные данные свидетельствуют о том, что подобие может быть достигнуто для горелок полного предварительного смешения и на газе иного состава, если их кинетические характеристики близки. [16]

В табл. 4 приведены результаты этих испытаний, из которых видно, что получено хорошее совпадение температурных и концентрационных полей в факелах. [17]

Знание статических и динамических характеристик адиабатического слоя позволяет разработать САУ, структура построения которой вытекает из исследования температурных и концентрационных полей в слое. [18]

Изменение квадрата текущего диаметра Л в зависимости от времени при сгорании одиночной капли в неподвижном воздухе ( р0 864 кг / м3. / 800 С. Л0 1 мм. [19]

В связи с этим, вводя ряд упрощающих предпосылок, Г. А. Варшавский рассматривает процесс горения как квазистационарный, в предположении сферической симметрии температурных и концентрационных полей относительно поверхности капли, а также преобладающего влияния диффузионных процессов по сравнению с процессами кинетическими. [20]

Сопоставление безразмерных скоростных и температурных напоров по оси факела. а - а 0 5. при Ml. 5 w / d 190, Rer 5000. при Ml. 3 w / d 185, Rer 10 650. б - а 0 75. при Ml. 5 w / d 195, Rer 5830. при Ml. 3 w / d 190, Rer 12 200. [21]

При увеличении коэффициента избытка воздуха до а 1 0 на горелках Ml: 3, Ml: 5 и Ml: 7 была получена хорошая сходимость скоростных, температурных и концентрационных полей, при скорости w 5 4 м / сек. Кривые выгорания для всех трех горелок ложатся практически на одну линию. [22]

При моделировании аппаратов кипящего и фонтанирующего слоя необходимым условием кроме геометрического подобия и однозначности физических параметров на входе и на выходе из аппарата, является подобие полей порозности, а также температурных и концентрационных полей. При сушке растворов в безрецикловом режиме увеличение высоты слоя может привести к недопустимому дроблению материала в слое. [23]

Приведены методы численного решения нелинейных уравнений переноса количества движения, вещества и энергии, осложненных фазовыми превращениями, химическими реакциями в системах с различной реологией с учетом входных участков и зависимостей коэффициентов переноса от температурных и концентрационных полей в двухфазовых средах в двухкомпонентных и многокомпонентных системах. [24]

Изменение температуры сушильного агента ( t, влагосодержания ( и и температуры материала ( 9 при непрерывной прямоточной сушке в периоде постоянной скорости ( пунктирная линия соответствует изменению влагосодержания материала при его противоточном движении. [25]

Объяснение тому факту, что скорость сушки как бы успевает отслеживать изменяющуюся вдоль аппарата разность температур t - tM, состоит в том, что относительно тонкий пограничный слой у наружной поверхности материала обладает малой временной инерционностью, а это означает, что температурные и концентрационные поля поперек этого тонкого слоя изменяются относительно быстро и вполне успевают принимать свои стационарные ( точнее - квазистационарные) состояния, соответствующие значениям параметров сушильного агента в каждой точке аппарата. Чем медленнее продвижение материала в сушильном аппарате, тем в большей степени предположение о квазистационарности процесса соответствует действительности. [26]

Те же трудности, что и при теплообмене, возникают при попытках рассчитать или оценить коэффициент массообмена между зернами и потоком в кипящем слое. Вследствие подобия температурных и концентрационных полей в потоке, активная зона массообмена сосредоточена на высоте 5 - 10 диаметров зерен над газораспределительной решеткой. В более высоких слоях массообмен практически заканчивается и концентрация паров на выходе из аппарата не отличается от равновесной с твердой фазой. Для расчета таких аппаратов на самом деле нет необходимости знать константу скорости массообмена 3 ( в м / сек), а достаточно использовать лишь уравнения материального баланса. [27]

При сушке дисперсных материалов в аппаратах происходит перемешивание потоков сушильного агента и материала. В результате выравниваются температурные и концентрационные поля в объеме сушильной камеры, что приводит к снижению движущей силы по сравнению с теоретическим потенциалом переноса. В реальных аппаратах при перемешивании возникают обратные токи, которые возвращают уже взаимодействовавший поток с минимальным потенциалом и разбавляют им свежий поток, снижая его движущую силу. Следовательно, от кратности перемешивания зависит суммарная движущая сила и масса сушильного агента на входе в сушилку и выходе из нее. [28]

Действительно, вследствие улучшения контакта газа с частицами производительность единицы объема катализатора увеличивается в несколько раз по сравнению со свободнокипящим слоем, резко возрастает теплонапряженность и неоднородность тепловыделения по высоте слоя. При этом возникает задача анализа температурных и концентрационных полей в условиях высокой, но конечной теплопроводности. [29]

При формовании из растворов полимеров поток газовой среды ( воздуха) обычно направлен соосно с пучком волокон и имеет меньшие скорости движения. Поэтому здесь возникает другая причина неравномерности процесса формования, вызванная неравномерностью температурных и концентрационных полей по сечению пучка. Одновременно наблюдается и неравномерное распределение скоростей охлаждающей среды. В средней части пучка она увлекается движущимися волокнами. Все это приводит к тому, что внешние волокна в пучке формуются быстрее и имеют большее натяжение, что вызывает значительную неоднородность их свойств. [30]

Страницы: 1 2 3 4