Разрушение - сплав
Cтраница 2
Металлографические исследования начальной стадии разрушения сплава АЛ2 показывают, что при микроударном воздействии вначале разрушаются зерна oc - твердого раствора. Прочность нарушается на границах этих зерен с эвтектикой, состоящей из а-твердого раствора и кремния. Под действием ударов жидкости процесс пластической деформации микрообъемов металла развивается настолько быстро, что явление наклепа не успевает оказать заметного влияния. [16]
Более высокая энергоемкость процесса разрушения сплава Г16 по сравнению с а-сплавами хорошо подтверждается данными фрактографического анализа. При температуре верхнего порога ( рис. 128, б) ямки глубокие, разориентированные, края трещин вязкие. [17]
 |
Эволюция дисклокационяой структуры титанового сплава ВТ18У в. [18] |
Рассмотрим теперь топографические особенности разрушения сплавов титана. [19]
При меньших скоростях внешней деформации разрушение сплава не происходит. Таким образом, абсолютными показателями сопротивляемости сплава образованию горячих трещин являются запас пластичности ( технологической прочности) и длительность пребывания металла в эффективном интервале кристаллизации. Критический темп внешней деформации амкр характеризует условия исчерпания пластичности к концу кристаллизации или полигонизации и является относительным критерием для оценки технологической прочности. [20]
 |
Характер изменения прочностных и пластических свойств бинарных алюминиевых сплавов в зависимости от содержания легирующего элемента ( вес. %. [21] |
Поэтому характер протекания пластической деформации и разрушения сплавов, содержащих те и другие частицы, - различен. В первом случае, на самых начальных стадиях в местах нахождения частиц наблюдается локализация пластической деформации, приводящая к разрушению в этих местах: при повышенных температурах этот процесс интенсифицируется. Во втором случае, с увеличением содержания избыточных фаз повышается однородность протекания деформации, трещины зарождаются в матрице, либо между частицей и матрицей при напряжениях, заметно превышающих предел текучести, и пластической деформации, близкой к разрушающей. [22]
Вместе с тем характер деформации и разрушения сплавов при малоцикловом нагружении может существенно изменяться в зависимости от температуры испытания. При температурах более 400 С значительную роль приобретает деформация по границам зерен, приводящая к зерно-граничному разрушению. [23]
Одним из способов достижения высокой вязкости разрушения сплавов на основе железа, предназначенных для криогенной техники, является снижение концентрации охрупчивающих примесей ( углерода, кислорода и азота) путем введения химически активных ( поглощающих) элементов, которые будут связывать указанные примеси. Были опробованы добавки одиннадцати активных металлов в системе Fe - 12Ni, включая Al, Hf, La, мишметалл, Nb, Si, Та, Ti, V, Y и Zr. Предварительные исследования [2] показали, что Al, Nb, Ti и V наиболее эффективно повышают вязкость разрушения. Для наиболее подробного исследования в качестве оптимального варианта химически активного элемента был выбран алюминий. [24]
Было установлено, что межкристаллит-ный характер разрушения сплава с 12 % Мп при низких температурах частично подавляется отпуском, при котором происходит перераспределение остаточного аустенита. Он полностью устраняется посредством холодной деформации в сочетании с последующим отпуском [5,6] или путем контролируемой прокатки [7], что также повышает вязкость при низких температурах. [25]
 |
Потенциостатиче-ская кривая, определяющая склонность сплавов к пит -, тинговой коррозии. [26] |
Питтинговая коррозия является исключительно опасным видом разрушения сплавов. При незначительном растворении металла часто имеют место случаи сквозного перфорирования оборудования и трубопроводов. [27]
 |
Потенциостатиче-скан кривая, определяющая склонность сплавов к пит-пшговон коррозии. [28] |
Питтинговая коррозия яп-ляется исключительно опасным видом разрушения сплавов. При незначительном растворении металла часто имеют место случаи сквозного перфорирования оборудования и трубопроводов. [29]
Кармен и Кетлин [264] изучили вязкость разрушения сплава Ti-5 А1 - 2 5 Sn с малым содержанием примесей внедрения ( 0 023 - 0 026 % С; 0 01 % N; 0 08 - 0 086 % О2) в сравнении со сплавом промышленной чистоты. [30]
Страницы: 1 2 3 4 5