Карбидное зерно

Cтраница 3

Что касается создания пограничного слоя с прочносвязанными атомами Со-W - С, то можно отметить, что такое упрочнение межфазных границ снижает вероятность вырыва карбидных зерен по межфазной границе в процессе резания вследствие усталостного разрушения. [31]

Влияние добавок ТаС на свойства сплавов WC-TiC-CO. [32]

Введение ТаС в твердые сплавы WC-TiC - Со повышает предел прочности при изгибе на 5 - 15 % ( табл. 21) [6] вследствие уменьшения размера карбидных зерен. [33]

В случае пластичности карбидной составляющей при сохранении ее достаточно высокой твердости суммарная пластичность режущей кромки инструмента ( его податливость) слагается из пластичности цементирующего металла, карбидных зерен, что сглаживает резкий переход от твердой к пластичной составляющей твердого сплава и позволяет обрабатывать пластичные металлы с возникновением в них при этом меньших напряжений, а хрупкие материалы - с более длительным сохранением режущей кромки. Несколько пластичный монокарбид вольфрама представляет собой в связи с этим трудно заменимую составляющую твердых сплавов, вместо него можно использовать только такие твердые составляющие, которые менее пластичны, однако обладают другими его положительными свойствами. [34]

При охлаждении сплава растворимость карбида вольфрама в у-фазе понижается, поэтому в окончательно охлажденном сплаве цементирующая кобальтовая связка содержит очень незначительное количество карбида вольфрама, обладает высокой вязкостью и служит прочным металлом, связывающим карбидные зерна. [35]

Изготовленная из одноименного материала торцовая пара трения обладает высокой износостойкостью и антифрикционностыо. Композиционный материал состоит rfs карбидных зерен ( эвтектика WaC - 4 - WC), сцементированных прослойками меди. [36]

Зависимость степени упрочнения твердых сплавов после лазерной обработки от содержания кобальта и размера карбидных зерен. [37]

Зернистость, степень связности и образование карбидного каркаса под действием лазерного облучения зависят от интенсивности термически стимулированных диффузионных процессов в области межфазных и межзеренных границ. Обеспечение плотных контактов между карбидными зернами повышает теплопроводность твердых сплавов, что предпочтительно в условиях высокотемпературного трибомеханичес-кого взаимодействия с обрабатываемым материалом. Температурно-скоростной диапазон эксплуатации инструментальных твердых сплавов в условиях резания достаточно широк. Поэтому для получения позитивных результатов повышения износостойкости модифицированных твердых сплавов, а также эффективного использования в процессах резания необходим учет превалирующего влияния физико-химических явлений, сопровождающих изнашивание материала в конкретных условиях эксплуатации. [38]

Составы карбидостапей. [39]

Большинство стальных связок содержит значительное количество хрома, никеля, молибдена, углерода. Эти элементы обеспечивают хорошую смачиваемость карбидных зерен стальным расплавом и высокие механические свойства карбидосталей. Уменьшение содержания углерода в стальной связке влечет за собой некоторое увеличение прочности на изгиб. Применение хрома следует ограничить до 10 %, поскольку более высокое содержание хрома приводит к повышению твердости и хрупкости карбидостали. Никель в стальной связке благоприятно влияет на вязкость карбидостали. [40]

Дальнейшее разрушение такой композиции ( I d) носит ква-щхрупкий характер. Мнкротрещины зарождаются в основном в карбидных зернах и вдоль границ карбид-связка. В последнем случае разрушение происходит по границам фрагментов, образовавшихся в связке путем вязкого отрыва, что свидетельствует о повышенной пластичности приграничных областей. [41]

Вследствие термических эффектов в компонентах твердого сплава после лазерной обработки формируются остаточные напряжения, величина и знак которых зависят от плотности энергии пучка и исходной структуры материала. Благоприятным явлением считается повышение плотности дислокаций в карбидных зернах. В то же время существенное превышение микроискажении в кобальтовой фазе после облучения приводит к снижению демпфирующих свойств связки и пластичности твердых сплавов. [42]

Вследствие термических эффектов в компонентах твердого сплава после лазерной обработки формируются остаточные напряжения, величина и знак которых зависят от плотности энергии пучка и исходной структуры материала. Благоприятным явлением считается повышение плотности дислокаций в карбидных зернах. В то же время существенное превышение микроискажений в кобальтовой фазе после облучения приводит к снижению демпфирующих свойств связки и пластичности твердых сплавов. [43]

Микроструктура композиционного материала. [44]

На рис. 57 приведена типичная микроструктура нового материала. На рис. 57, а показано равномерное распределение карбидных зерен, состоящих из эвтектики W2C WC, сцементированных прослойками меди. На рис. 57, в показана микроструктура после травления шлифов, что позволило выявить эвтектическое строение карбидов вольфрама. [45]

Страницы: 1 2 3 4