Распад - переохлажденный аустенит
Cтраница 2
Второй способ устранения вредного действия частичного распада переохлажденного аустенита в области второй ступени состоит в снижении интервала распада второй ступени до более низких температур легированием стали хромом, вольфрамом и в повышении мар-тенситной точки снижением содержания углерода. При высокой мартенситной точке может произойти исчезновение второй ступени, и распад аустенита будет сопровождаться образованием мартенсита. Повышение мартенситной точки способствует снижению напряжений и трещин вследствие самоотпуска мартенсита в процессе его образования и понижению низкотемпературной хруп кости благодаря уменьшению количества остаточного аустенита и высокой пластичности стали. [16]
Выше отмечалось, что хром весьма эффективно тормозит распад переохлажденного аустенита как в перлитной, так и в промежуточной областях, в то время как молибден эффективно тормозит распад аустенита в перлитной области. [17]
Находит применение метод получения высокопрочной проволоки, при котором распад переохлажденного аустенита протекает при температурах бейнитного превращения. Бейнит, имея пластинчатое строение, обусловливает склонность к упрочнению при пластической деформации проволоки. [18]
В работе [11], например, утверждается, что распад переохлажденного аустенита в околошовной зоне легированных улучшаемых сталей не соответствует закономерностям, присущим стандартным С-образным кривым изотермического распада аустенита. [19]
 |
Изменение механических свойств по сечению поковок ( для двух образцов диаметром 600 мм из стали 60ХН для валков горячей прокатки. [20] |
При термической обработке крупных поковок почти всегда образуются продукты распада переохлажденного аустенита в промежуточной области. И количество и характер, а следовательно, и степень влияния на механические свойства, особенно на ударную вязкость и склонность к хрупкому разрушению, определяются химическим составом стали ( аустенита), степенью макро - и микроликвации, а также действительной скоростью охлаждения с температуры аустенити-зации. [21]
В чем заключается различие между изотермической и термокинетической диаграммами распада переохлажденного аустенита. В каких случаях следует пользоваться каждой из этих диаграмм. [22]
 |
Диаграмма конструктив - j ной прочности стали У8 со структурой бейнита, упрочненной различными методами после изотермического 50-превращения аустенита в интервале. [23] |
Наибольшие значеция вяз-кости разрушения стали со структурой бейнита соответствуют температуре распада переохлажденного аустенита, равной 350 С. Снижение температуры распада до 250 С ведет к росту предела текучести и уменьшению значений вязкости разрушения. Это связано главным образом с увеличением содержания углерода в а-фазе и увеличением степени блокировки дислокаций внедренными атомами углерода. Уменьшение пластичности ферритной матрицы затрудняет протекание релаксационных процессов в вершине трещины и увеличивает скорость ее распространения, снижая тем самым сопротивление стали хрупкому разрушению. [24]
 |
Схема кинетической диаграммы с наличием кривой начала выделения избыточной фазы. пунктирные линии соответствуют промежуточным процентам превращения. [25] |
К сожалению, подобное построение возможно только при микроструктурном изучении распада переохлажденного аустенита. [26]
Разная степень упрочнения при термообработке объясняется получением разных структур вследствие различий в кинетике распада переохлажденного аустенита ( фиг. [27]
 |
Изменение относительных характеристик механических свойств металла шва в зависимости от скорости его охлаждения. [28] |
Существенное влияние скорости охлаждения металла шва на его механические свойства связано с известными в металловедении особенностями распада переохлажденного аустенита, с образованием вместо равновесного перлита ( содержащего 0 83 % С) псевдоэвтектоида, имеющего неравновесный состав и более мелкую структуру. Кроме того, наряду с уменьшением количества углерода в псевдоэвтектоиде феррит обогащается углеродом, становится также неравновесным и изменяет свои свойства. Измельчаются зерна псевдоэвтектоида и феррита. [29]
Для получения возможно малой твердости изотермический отжиг проводят при температурах выше температуры А соответствующей максимальной скорости распада переохлажденного аустенита, получая в результате одновременно протекающего процесса коагуляции структуру зернистого цементита; или проводят изотермический отжиг с выдержкой в течение минимального времени при температуре превращения А г, а затем поднимают температуру и производят выдержку для прохождения процессов коагуляции. Изотермический отжиг не может быть применен к сталям типа 18ХНВА, 18ХНМА и к высокомарганцевым низкоуглеродистым сталям, которые практически не имеют первой ступени распада переохлажден ного аустенита. [30]
Страницы: 1 2 3 4 5