Последующий реактор

Cтраница 1

Последующие реакторы ВВЭР оборудованы паровым компенсатором объема. Нижняя ( водная) часть компенсатора объема соединена с горячей ниткой циркуляционной петли в. Верхняя часть ( паровое пространство) соединена с холодной ниткой петли. Горячей условно называется та нитка петли главного циркуляционного контура, по которой теплоноситель выходит из реактора, а холодной - по которой теплоноситель входит в реактор. [1]

Схема высокотемпературного крекинга фирмы BASF. [2]

В последующем реакторе с паровым охлаждением крекинг-газ находится 0 002 - 0 003 с, здесь он резко охлаждается водой. [3]

Основные показатели технологического режима установки. [4]

В последующих реакторах содержание изо - и нормальных бутиленов падает до 0 6 и 18 5 % и в отработанной бутан-бутиленовой фракции, выходящей с установки ( после газосепаратора), содержится 0 3 % изобутилена и 13 5 % к-бутиленов. [5]

В последующих реакторах содержание изо - и лормальных бутиленов падает до 0 6 и 18 5 % и в отработанной бутан-бутиленовой фракции, выходящей с установки ( после газосепаратора), содержится 0 3 % изобутилена и 13 5 % к-бутиленов. [6]

Технологическая схема получения нитрофоски язотно-ссрнокис-лотным разложением. [7]

В последующих реакторах 5 азотнокислотный раствор нейтрализуют аммиаком. Одновременно в реакторы VIII-XIV вводят остальное количество серной кислоты для связывания избытка кальция. [8]

На рис. 6.3.4 представлена также схема превращения азота при переходе в последующие реакторы. [9]

В этом случае катализатор или обрыватель цепи можно вводить вместе или раздельно в первый или последующие реакторы. Точно также можно вводить добавочные количества реагентов и растворителя. Для осуществления промышленного процесса по описанной выше схеме в реактор с мешалкой с помощью дозирующего насоса вводят водно-щелочной раствор бисфенола А и ме-тиленхлорид в равных объемах при температуре - 2 5 С. Температура реакции не должна превышать 28 С. [10]

Повышение температуры регенерации цеолитов при введении катализатора окисления десорбируемых органических примесей позволяет улучшить условия работы десорбера и последующего реактора термокаталитической очистки газов десорбции, так как часть органических примесей сгорает уже в десорбере, и снизить на величину среднего температурного градиента температуру воздуха, подаваемого в десорбер на стадии регенерации адсорбента. Как показали расчеты, при регенерации цеолитов NaX в процессе деароматизации жидких парафинов при среднем термокаталитическом градиенте, равном 50 С, экономическая эффективность от введения катализатора АП-56 в шихту в количестве 10 % масс благодаря снижению энергозатрат на процесс десорбции составляет 6 47 руб. на 1 руб. затрат на катализатор. [11]

Это выражение справедливо при условии, что продукт, образованный в каждом реакторе, не разрушается или не изменяется в последующих реакторах. [12]

При этом фосфорная кислота вводится только в первый реактор, а известковое молоко или суспензия известняка непрерывно добавляются и в первый и в последующие реакторы. [13]

Функциональная схема ХТС производства карбамида. [14]

За счет байпасирования холодного технологического потока сырья высокая температура потока реагентов на выходе адиабатического реактора уменьшается, а концентрация реагирующего сырья на входе в последующие реакторы увеличивается. [15]

Страницы: 1 2 3 4