Никелевый жаропрочный сплав

Cтраница 2

В сталях аустенитного класса и никелевых жаропрочных сплавов наряду с обычным радиационным упрочнением и охрупчиванием наблюдается еще так называемое высокотемпературное радиационное охрупчивание. Оно проявляется в снижении длительной пластичности и прочности и уменьшении относительного удлинения при испытании на растяжение при температурах выше 600 С. [16]

Склонность к образованию горячих трещин при сварке никелевых жаропрочных сплавов определяется в основном теми же причинами, что и при сварке аустенитных хромоникелевых сталей. [17]

Частицы Fe W в аустенитной стали 1Х16Н14В2БР, выделившиеся в процессе ползучести ( 700 С, 1000 ч, X35 000. [18]

Роль упрочняющей фазы в получивших большое распространение никелевых жаропрочных сплавах представляет особый интерес. В этих сплавах ( нимоник и его производные) упрочняющая фаза у представляет собой твердый раствор на базе NisAl. [19]

Способы получения кристалла в аморфном состоянии.| Методы получения тонкой ленты путем закалки из расплава. [20]

Показательны в этом отношении исследования [432], проведенные на никелевых жаропрочных сплавах системы Ni-Al-Mo, полученных закалкой расплава на стальном барабане, вращающемся со скоростью 20 - 30 м / с. [21]

В России иногда термин суперсплавы используют в более смысле для обозначения только никелевых жаропрочных сплавов следних поколений, подчеркивая тем самым особую сложность их и мического состава и повышенный уровень служебных свойств. [22]

Результаты, приведенные в табл. 19, 20, свидетельствуют о существенном повышении длительной прочности никелевых жаропрочных сплавов в результате армирования их вольфрамовой проволокой. [23]

Сравнение поведения в эксплуатации материала с незащищенной поверхностью и защищенной алитированием позволяет рассматривать алитирование как перспективный метод защиты никелевых жаропрочных сплавов от окисления. [24]

Изменение массы образца из стали ХШН10Т после выдержки ее в жидком флюсе № 200 в зависимости от температуры и времени. [25]

Возможность перехода бора из борсодержащих флюсов в паяемый металл, образующий с ним сплав, приводит к тому, что при печной пайке никелевых жаропрочных сплавов иногда не рекомендуют применять борсодержащие флюсы. [26]

Ешс более высокие механические свойства ( ств 120 кгс / мм2) можно получить термической обработкой, аналогично той, которую применяют для никелевых жаропрочных сплавов: закалка старение при 800 С. Однако максимальное упрочнение соответствует минимуму коррозионной стойкости, поэтому упрочняющая термическая обработка рекомендуется не всегда. [27]

Дополнительное легирование Pd-Ni-Cr сплавов кремнием, предназначаемым для снижения температуры ликвидуса, предпочтительно по сравнению с другими элементами ( бором или фосфором), так как последние при пайке никелевых жаропрочных сплавов, по данным В. А. Баркера и др., могут вызвать проникновение припоя по границам зерен. Припой, содержащий 24 % Pd, 33 % Cr, 39 % Ni и 4 % Si, предложен для пайки жаропрочного сплава, содержащего 0 12 % С; 1 5 % А1; 3 15 % Ti; 9 75 % Mo; 19 % Cr; 11 % Со; 5 % Fe; 0 07 % В, Ni - остальное. При более высоком содержании кремния припой интенсивно растворяет паяемый металл. [28]

Палладий в качестве основы жаропрочных припоев не имеет большой перспективы, так как образуемые им химические соединения с другими элементами не являются высокими упрочни-телями, как например, фаза Ni3 ( Al, Ti) в железных и никелевых жаропрочных сплавах. Палладий в основном используют в качестве основы твердых растворов с хорошими физическими и механическими характеристиками. [29]

Сопоставление длительной прочности а100 у различных материалов при изменении температуры испытания. [30]

Страницы: 1 2 3 4