Низколегированный сплав
Cтраница 1
Низколегированные сплавы также могут быть подвержены межкристаллитной коррозии. В общем случае межкристаллитная коррозия в этих сплавах может вызываться выделением карбидов по границам зерен, а также выделением по границам зерен аусте-нита а-фазы. В случае межкристаллитной коррозии карбидного типа, склонности к межкристаллитной коррозии может быть снижена с помощью максимально возможного удаления углерода из сплава. Малая склонность к межкристаллитной коррозии в двухфазных а - у-сплавах, обеспечивается соответствующей термической обработкой, которая либо фиксирует чистый у-твердый раствор после быстрого охлаждения из у-области, либо создает предпосылки для равномерного распределения зерен а - и у-фаз в массе металла. [1]
Все низколегированные сплавы имеют неоспоримое преимущество перед применяемыми в настоящее время малосурьмянистыми сплавами, содержащими 3 0 - 5 0 % сурьмы и добавки мышьяка, и все они вполне обеспечивают необслуживаемость свинцового аккумулятора в эксплуатации. [2]
Упрочнение проволок из низколегированных сплавов достигается за счет эффекта дисперсионного твердения сплава, заключающегося в специальной термообработке проволоки, которая приводит к выделению второй фазы в сплаве, создающей упрочнение. [3]
Механизм повышенной стойкости низколегированных сплавов окончательно еще не установлен, поскольку не ясна полностью роль отдельных компонентов. Однако в отношении некоторых из них был высказан ряд более или менее удачных предположений. Наиболее подробно изучена роль меди в низколегированных сталях. [4]
Технический титан и его низколегированные сплавы удовлетворительно свариваются в защитных инертных газах ( аргоне, гелии) неплавящимся вольфрамовым электродом, плавящимся электродом в вакууме или под специальными бескислородными флюсами. Высокая активность титана с газами воздуха приводит при отсутствии защиты расплавленного металла к заметному газонасыщению и снижению пластичности, длительной прочности, коррозионной стойкости сварного соединения и увеличивается склонность к замедленному разрушению. Термический цикл сварки титана существенно отличается от такового при сварке стали: потери энергии теплоотводом меньше, а продолжительность пребывания металла околошовной зоны в области высоких температур в два-три раза больше. В процессе сварки происходят сложные фазовые ( aF 3) и структурные ( типа мартенситного превращения с образованием мета-стабильных фаз. Желательна сварка при минимальной погонной энергии. Лучшие механические свойства сварных соединений достигаются при средних и высоких скоростях охлаждения. Для снижения сварочных остаточных напряжений возможно применение отжига при температурах от 670 до 850 С в зависимости от марки сплава. [5]
 |
Определение эквивалентного напряжения. [6] |
Высокопрочные аустенитные стали и термически обработанные низколегированные сплавы требуют более точного учета средних напряжений в каждом конкретном случае, так как, например, для материала, предел текучести которого близок по величине к пределу прочности, поправка по выражению ( 92) дает слишком большой запас прочности. Поэтому диаграммой Гудмана пользуются также для замены асимметричного цикла эквивалентным симметричным, что позволяет точнее учесть влияние средних напряжений и воспользоваться для оценки прочности усталостной кривой, построенной для симметричного цикла. [7]
При сварке алюминия и низколегированных сплавов бывают затруднения из-за появления кристаллизационных трещин. Наименьшей стойкостью к образованию этих трещин обладают алюминий и сплав АМц. Алюминиевомагниевые сплавы более стойки к кристаллизационным трещинам; сплавы AMrl, АМг2 наименее стойкие из них, сплавы АМг5, АМгб более стойкие. [8]
Все дуралюмины, за исключением низколегированного сплава Д18, интенсивно упрочняются после закалки при естественном старении. Естественное старение дуралюминов обеспечивает сочетание высоких значений предела прочности и относительного удлинения. [9]
Что же касается средне и низколегированных сплавов, а также нержавеющих сталей мартенситного класса, то они исследованы очень слабо. Между тем именно среди сталей этого класса чаще всего встречаются сплавы с повышенной прочностью. Однако они же отличаются повышенной склонностью к КР, что создает значительные трудности при применении их в технике. Стали данного класса, как правило, упрочняются до максимального уровня прочности ( ав 160 - 190 кГ / мм2) и применяются при минимальных коэффициентах запаса прочности ( 1 1 - 1 35) для получения благоприятных весовых характеристик изделий. Требуемая прочность обеспечивается соответствующей термической обработкой ( закалка и низкотемпературный отпуск), приводящей к образованию структуры низкоотпущенного мартенсита. Такое состояние материала1 обеспечивает высокую прочность, но характеризуется повышенной чувствительностью к концентраторам напряжений и склонностью к хрупкому разрушению. [10]
Все дюралюмины, за исключением низколегированного сплава Д18, интенсивно упрочняются после закалки при естественном старении. Естественное старение дюралюминов обеспечивает сочетание высоких значений предела прочности и относительного удлинения. При искусственном старении предел прочности не изменяется ( по сравнению с естественно состаренным состоянием), но предел текучести несколько повышается при одновременном некотором снижении пластичности. [11]
Касаясь специфической устойчивости железа и низколегированных сплавов к активным химическим реагентам, нужно отметить устойчивость железа к щелочам ( исключая концентрированные горячие щелочи), концентрированной серной кислоте ( в интервале 80 - 100 % H. Однако в более разбавленных растворах этих же кислот и в HCI при всех концентрациях, а также в ряде других кислых и часто даже нейтральных производственных сред железо и низкоуглеродистые стали являются неустойчивыми и требуют замены другими гораздо более устойчивыми металлическими сплавами. [12]
Все дуралюмины, за исключением низколегированного сплава Д18, интенсивно упрочняются после закалки при естественном старении. Естественное старение дуралюминов обеспечивает сочетание высоких значений предела прочности и относительного удлинения. При искусственном старении предел прочности практически не изменяется ( по сравнению с естественно состаренным состоянием), но предел текучести значительно увеличивается при одновременном некотором снижении характеристик пластичности. [13]
Известно, что титан и его низколегированные сплавы хорошо согласованы по тепловому расширению с так называемой форсте-ритовой керамикой, что широко используется в технике. Однако титан обладает некоторыми недостатками как конструкционный материал: низкая электро - и теплопроводность, невозможность термообработки в защитных газах: азоте и водороде. Существует целая группа весьма качественных высокоглиноземистых и алюми-ниеоксидных керамических материалов на базе а-корунда, отличающихся сравнительно высокой прочностью и высокими диэлектрическими свойствами. Их коэффициент теплового расширения лежит в пределах ( 60 - н80) 10 - 7 1 / С. При этом отсутствуют промышленные сплавы, которые были бы согласованы по тепловому расширению с этими материалами вплоть до высоких температур. [14]
Предлагается [61, 62] использовать удобные в технологическом отношении низколегированные сплавы молибдена с цирконием: изготовлять из них заданные детали, а затем подвергать специальной ХТО. Исходный деформированный материал Nb-Zr - С с сильно развитой ячеистой структурой насыщают углеродом. Поскольку у дисперсной ячеистой структуры растворимость элементов внедрения на несколько порядков выше [63, 64], то удается получить твердый раствор с содержанием углерода до 0 8 ат. Поскольку распределение частиц связано с конфигурацией стенок исходных ячеек, частицы препятствуют перемещению границ и тормозят процесс рекристаллизации. Поэтому при последующей высокотемпературной выдержке зерно получается мелким, а под нагрузкой деформация гомогенизируется по объему зерна. [15]
Страницы: 1 2 3 4