Нержавеющая хромистая сталь
Cтраница 2
Холодные микротрещины в сварных швах нержавеющих хромистых сталей с повышенным содержанием углерода и легирующими добавками образуются в результате нарушения термического режима сварки, а также при использовании электродов, содержащих кристаллизационную воду, являющуюся источником повышенного содержания водорода в металле шва. Эти трещины обнаруживаются на тщательно отшлифованной протравленной поверхности сварных швов. Прокалка электродов непосредственно перед сваркой и соблюдение рекомендуемого термического режима сварки и термической обработки позволяют избавиться от подобных дефектов в сварных швах. [16]
При сварке сталей, плакированных нержавеющими хромистыми сталями ( 13 - 17 % Сг), в связи со склонностью последних к образованию крупнозернистой структуры, обычно избегают применения электродов из материала того же состава. Когда же в этом возникает необходимость, применяют электроды, более ( на 3 - 4 %) легированные хромом, чем облицовочный слой. Благодаря этому снижается влияние разбавления облицовочного шва нелегированным металлом основного слоя. Кроме того, перед сваркой необходимо подогревать кромки до 200 С, иначе в переходной зоне сварной шов-кор-розионностойкий слой - основной металл могут возникнуть трещины. [17]
Так, реактив применяли для травления нержавеющих хромистых сталей с молибденом и вольфрамом [177], а также для выявления о - фазы в аустенитной стали типа 25 - 20 с кремнием. При этом аусте-нитная матрица темнее; ст-фаза и карбиды остаются более светлыми при травлении до нескольких минут. [18]
Содержание фосфора и серы во всех нержавеющих хромистых сталях за исключением Х51410 должно быть соответственно не более 0 030 / о каждого. [19]
Этим положением рекомендуется всегда пользоваться при выплавке нержавеющей хромистой стали. Это полезно также и с точки зрения понижения угара хрома в процессе плавки и с экономической точки зрения - расхода более углеродистого п, следовательно, более дешевого феррохрома. [20]
Из этих данных можно видеть, что из нержавеющих хромистых сталей наименьшей эрозионной стойкостью обладает сталь 0X13, имеющая структуру феррита с небольшим количеством отпущенного мартенсита. Металлографические исследования поверхности образцов показали, что разрушение в первую очередь локализуется в ферритной фазе путем пластического деформирования и развития усталостных микротрещин как внутризеренных, так и по границам зерен. При циклических микроударных нагружениях в этой стали отсутствуют фазовые превращения и наблюдается незначительное упрочнение поверхностных слоев металла. [21]
Наиболее надежным методом подготовки поверхности азотируемых деталей из аустенитной и нержавеющей хромистой стали является травление в нагретой до 50 - 90 концентрированной соляной кислоте. [23]
 |
Зависимость механических свойств стали типа 1X13 от температуры отпуска ( закалка с 980 С в масле. [24] |
На рис. 38 показано изменение механических свойств некоторых марок нержавеющей хромистой стали, а на рис. 39 - изменение предела ползучести отожженной стали марок 1X13, 0X13 и Х28 в зависимости от температуры. [25]
 |
Диафрагменное уплотнение турбины. [26] |
Сопловые лопатки и бандажные ленты сварных диафрагм изготовляют из нержавеющих хромистых сталей. [27]
На рис. 36 показано изменение механических свойств некоторых марок нержавеющей хромистой стали, а на рис. 37 - изменение лредела ползучести отожженной стали марок ЭИ496 ( 08X13), 1X13 и Х27 в зависимости от температуры. [28]
 |
Схемы ионного скачка потенциала ( а и адсорбционно-ионного скачка потенциала ( б. [29] |
Экспериментальные исследования показывают, что повышение устойчивости железа и нержавеющих хромистых сталей с увеличением окислительных свойств растворов имеет свой предел. В растворах очень сильных окислителей опять наступает усиление коррозии. [30]
Страницы: 1 2 3 4 5