Ферритная хромистая сталь

Cтраница 4

Последний путь является наиболее экономичным. У ферритных хромистых сталей, содержащих не более 0 10 % С, концентрация стабилизирующих элементов должна быть не менее 7Х % С для титана, 8Х % С для ниобия и 16Х % С для тантала. У аустенитных хромоникелевых сталей, содержащих: 0 10 % С, концентрация стабилизирующих элементов должна превышать 5Х % С для титана, 8Х % С для ниобия и 16Х % С для тантала. [46]

Возможность использования ферритных хромистых сталей с обычным содержанием углерода ( до 0 10 - 0 15 %) необходимо рассматривать с учетом условий службы и конкретной конструкции изделия. После установления соответствия стали по стойкости против общей коррозии и другим видам коррозии необходимо принять во внимание толщину свариваемого металла, сложность напряженного состояния и рабочую температуру. Как правило, применение ферритных хромистых сталей с указанным выше содержанием углерода в качестве коррозионпостойких материалов ограничивается тонкостенными ( до 3 - 5 мм) сварными изделиями неответственного назначения. При отсутствии сварки диапазон применения этих сталей может быть расширен. [47]

Предполагается, что окислы, образующиеся в результате взаимодействия титана и магния с кислородом, препятствуют взаимодействию металлов с ртутью. При температуре 600 С в ртути, ингибированной титаном и магнием, достаточной стойкостью обладают: низкоуглеродистая сталь; сталь, легированная 20 % молибдена; сталь, легированная 8 % хрома, 0 5 % алюминия и 0 3 % молибдена; сталь, легированная 5 % хрома, 0 5 % молибдена и 1 5 % кремния; а также вольфрам и молибден. С можно применять стали: легированную 1) 5 % хрома; 2) 1 5 % хрома и 1 3 % алюминия; 3) 5 % хрома, 1 2 % меди или 4 5 % молибдена; ферритные хромистые стали. Нестойки в ртути аустенитные нержавеющие стали, бериллий ( при температуре 300 С), тантал, ниобий, кремний, титан, ванадий, никель, хром и их сплавы, кобальт, платина, марганец, цирконий, алюминий, золото и серебро. Чтобы ингибировать ртуть, в нее достаточно ввести 10 мг / кг титана. [48]

Зависимость скорости коррозии и склонности к тре-щинообразованию стали с высоким внутренним напряжением в кипящем растворе NaOH от концентрации последней. [49]

Силикат натрия, так же как и магниевые протекторы и катодная защита с применением внешнего источника тока, устраняет опасность образования трещин в щелочных растворах. Нержавеющая сталь с дисперсионным твердением более подвержена коррозии, чем аустенитная сталь. Ферритные хромистые стали с 12; 17 и 25 % хрома менее склонны к коррозии. Коррозия здесь преимущественно вну-трикристаллитная. Она бывает и межкристаллитной - у сталей в сенсибилизированном состоянии или при недостаточной стабилизации. [50]

Зависимость скорости общей коррозии в кипящей 30 % - ной НМО3 от содержания углерода в закаленной от 1050 С стали 12Х18Н10Т. [51]

Механизм влияния углерода на коррозионные свойства стали состоит в образовании углеродных сегрегации и карбидных частиц на границах зерен и на дефектах кристаллической решетки. Склонность к коррозии является прямым следствием качественного и количественного протекания этих процессов. Известно, что даже при весьма высоком ( 0 2 %) содержании углерода склонности к коррозии нет, если в стали эти явления подавлены. Коррозионные свойства ферритных хромистых сталей в результате повышения содержания углерода ухудшаются несколько быстрее, чем хромоникелевых, вследствие меньшей растворимости углерода в феррите по сравнению с аустенитом. [52]

Влияние величи - - ii.| Влияние титана на чувствительность нержавеющей стали типа 18 - 8 к межкристаллитной коррозии. [53]

Для борьбы с межкристаллитной коррозией применяются след, эффективные методы: 1) Снижение содержания углерода, вследствие чего уменьшается карбидообра-зование по границам зерен. Обычно нержавеющие аустенитные и ферритные стали, содержащие менее 0 03 % углерода, нечувствительны к межкристаллитной коррозии. При этом карбиды хрома по границам зерен переходят в твердый раствор. Вследствие процесса диффузии происходит выравнивание концентрации хрома как по зерну, так и по границам зерен. Этот способ особенно эффективен для ферритных хромистых сталей. Титан и ниобий являются более энергичными карбидообразовате-лями, чем хром, при этом карбиды титана и ниобия образуются при более высоких темп - pax, чем карбиды хрома. Вместо карбидов хрома углерод связывается в карбиды титана или ниобия, а концентрация хрома в твердом растворе сохраняется одинаковой не только по зерну, но и по границам зерен. [54]

Ферритные хромистые стали подвержены межкристаллитнои коррозии. Появление последней связано с выпадением карбидов. Вследствие малой растворимости углерода в феррите карбиды, имеющиеся встали, переходятв твердый раствор при более высоких, температурах, чем в случае аустенитных сталей. При охлаждении карбиды выделяются по границам зерен. Гудремона [111,62], происходит обеднение хромом границ зерен и понижение их устойчивости. Диффузия хрома в объемноцентрированной решетке феррита происходит более интенсивно, чем ваустените. В связи с этим при медленном охлаждении с высоких температур или при длительном отжиге в интервале температур 550 - 700 С наблюдается коагуляция карбидов и выравнивание концентрации хрома. Ферритные хромистые стали при этом нечувствительны к межкристаллитнои коррозии. В полуферритных сталях межкристаллитная коррозия проявляется в более слабой степени. В двухфазной стали границы зерен феррита и аустенита по разному чувствительны к межкристаллитнои коррозии после различных видов термообработки. Для феррита опасно быстрое охлаждение, для аустенита - отпуск при температурах 550 - 700 С. Устраняется межкристаллитная коррозия нагревом при 500 - 700 С в случае феррита и закалкой при температуре 1050 С в случае аустенита. [55]

Страницы: 1 2 3 4