Аустенитная сталь - тип
Cтраница 2
Пластичность обыкновенных аустенитных сталей типа Х18Н9Т при высоких температурах понижается при наличии а - фазы. Поэтому важно установить предельно допустимое содержание аустенита в этих условиях. [16]
В аустенитных сталях типа 12Х18Н10Т трещинообразование часто происходит вдоль границ аустенита с 6-ферритом. На рис. 4.37 представлен фрагмент фланца из стали 12Х18Н10Т, в котором на внутренней его поверхности виден отшелушившийся слой металла. Следы дорожек точения на внутренней поверхности фланца и на отшелушившемся слое металла полностью совпадает, что позволило объяснить природу возникновения в некоторых фланцах дефектных участков - углублений на их внутренней поверхности, схожих с литейными раковинами. [17]
Широко применяют аустенитные стали типа 18 - 9, 18 - 10, упрочняемые после закалки пластической деформацией с высоким обжатием, в процессе которой, особенно при низких температурах, может образовываться так называемый мартенсит деформации, что увеличивает степень упрочнения, но в то же время делает сталь ферромагнитной. [18]
Широко применяют аустенитные стали типа 18 - 8 или 18 - 10, упрочняемые после закалки сильной пластической деформацией, в процессе которой, особенно при низких температурах, может образовываться мартенсит деформации, что увеличивает степень упрочнения, но в то же время делает сталь ферромагнитной. [19]
При сварке аустенитных сталей типа 25 / 20 металл шва склонен к образованию крупнокристаллической первичной структуры и возникновению горячих трещин. [20]
При сварке аустенитных сталей типа Х18Н9, Х18Н12 Х16Н13 и Х14Н14 с успехом применяются электроды типа 1Х18Н9Б ( ЦТ-15, ЗГЮ-3 и др.) и 1Х19Н12М2Ф ( КТИ-5); они дают наплавлен ный металл с различным содержанием ферритной фазы, оказывающей модифицирующее действие на кристаллическую структуру и предупреждающей транс кристаллизацию ( см. фиг. Показатель vhV сопротивляемости наплавленного металла образованию горячих трещин с увеличением ферритной фаяы от 0 до 10 % возрастает с 4 - 7 до У - Н мм. [21]
Присадка кремния в аустенитные стали типа 25 - 20 повышает их сопротивление окислению при высоких температурах до 1150 С и коррозии в атмосфере продуктов сгорания топлива с повышенным содержанием серы и сернистых соединений. В восстановительных средах пиролиза углеводородного сырья эта сталь более устойчива к науглероживанию по сравнению с обычными хромоникелевыми аустенитными сталями. Однако присадка кремния увеличивает склонность стали к образованию в структуре о-фазы. Чем выше содержание кремния в стали типа 25 - 20, тем быстрее и в большем количестве выделяется а-фаза, особенно при длительном нагреве в интервале умеренно высоких температур. Эта фаза - очень твердая, хрупкая и немагнитная. Она представляет собой интерметаллическое соединение железа с хромом типа Fe-Cr и образуется из твердого раствора по схеме: у-кх-из-фаза либо непосредственно у1 - vto - фаза. [22]
Установлено, что аустенитные стали типа Х18Н9Т в местах концентрации напряжений даже при температуре жидкого водорода не подвергаются разрушению. Основными недостатками таких сталей являются повышенное содержание никеля ( до 11 %), их дефицитность и недостаточно высокие прочностные свойства. В настоящее время для устранения этих недостатков проводятся работы по уменьшению содержания никеля за счет увеличения содержания марганца и легирования стали азотом. [23]
Присадка кремния в аустенитные стали типа 25 - 20 повышает их сопротивление окислению при высоких температурах до 1150 С и коррозии в атмосфере продуктов сгорания топлива с повышенным содержанием серы и сернистых соединений. В восстановительных средах пиролиза углеводородного сырья эта сталь более устойчива против науглероживания по сравнению с обычными хромонике-левыми аустенитными сталями. [24]
 |
Поры по линии сплавления вызванные во. [25] |
При аргоно-дуговой сварке аустенитной стали типа 17 - 7РН причиной пористости, по-видимому, служит водород, которым обогащается основной металл в процессе электролитического травления. Здесь, вероятно, может помочь добавка кислорода к аргону. [26]
При сварке стабильно аустенитных сталей типа 25 - 20 ( ОХ23Н18 и др.) получение чисто аустенитного шва без трещин затруднено и наличие в нем феррита недопустимо. В этом случае предупреждение трещин достигается ограничением содержания в шве кремния, фосфора, серы, свинца, сурьмы, а также газов водорода и кислорода. [27]
Дальнейшее повышение жаропрочности аустенитных сталей типа 18 - 8 связано с комплексным легированием их несколькими элементами, а также с некоторым повышением содержания основных элементов - хрома и никеля. [28]
С), используют аустенитные стали типа 12Х18Н1 ОТ, цветные металлы и сплавы, не обнаруживающие склонности к хрупкому разрушению, сплавы титана на основе а -) - ( З - фазы. [29]
Известно, что в аустенитных сталях типа 18 - 8 молибден и вольфрам являются более слабыми карбидообразователями, чем хром или даже ванадий. Это означает, что сварочный термодеформационный цикл в хромоникелемолибденовой или хромоникелевольфрамовой аустенитной стали не вызывает столь же энергичного изменения состава карбидов. Он не вызывает, следовательно, и столь же заметного разупрочнения границ зерен в участке перегрева околошовной зоны. [30]
Страницы: 1 2 3 4 5