Высоколегированная аустенитная сталь
Cтраница 1
Высоколегированные аустенитные стали и сплавы обладают комплексом положительных свойств. [1]
Высоколегированные аустенитные стали и сплавы, а также низколегированные стали с повышенным содержанием серы и фосфора обнаруживают при сварке высокую склонность к образованию горячих трещин. [2]
Высоколегированные аустенитные стали и сплавы наиболее часто используют как коррозионно-стойкие. Основное требование, которое в этом случае предъявляется к сварным соединениям, - стойкость к различным видам коррозии. Механизм развития этих видов коррозии одинаков. Однако причины возникновения названных видов межкристаллитной коррозии различны. [3]
Высоколегированные аустенитные стали и сплавы, а также низколегированные стали с повышенным содержанием серы и фосфора обнаруживают при сварке высокую склонность к образованию горячих трещин. [4]
Высоколегированная аустенитная сталь с 17 - 18 Cr, 19 - 21 Ni, 2 0 - 2 5 Mo, 1 8 - 2 2 Си, до 0 07 С, Nb 8X % C Сталь с 0 20 С, 0 45 Mn Сталь с 0 31 С, 1 0 Сг, 0 20 Мо Сталь с 0 3 С, 0 55 Ni, 0 50 Cr, 0 20 Mo Литейная высоколегированная аустенитная. [5]
Для высоколегированных аустенитных сталей скорость коррозии в присутствии V2O5 с течением времени замедляется. Именно аустенитные хромоникелевые стали показывают повышенную стойкость к этому специфическому виду разрушения, причем 8 - 12 % Сг уменьшают скорость окисления в присутствии X Os недостаточно, и лишь легирование 20 - 25 % Сг существенно снижает скорость разъедания. Тенденция стали к разрушению в этих условиях не снижается при добавлении никеля. Ванадиевая коррозия ослабляется легированием кремнием [33]: стоек в этих условиях ферро-силид. Никелехромовые сплавы типа ХН78Т и ХН80Т более стойки, чем аустенитные хромоникелевые стали. Бронзы и другие сплавы на основе меди разъедаются золой, содержащей X Os, при температурах ниже точки плавления золы. [6]
 |
Схема строения сварного соединения при сварке стыкового шва.| Структура стали в различных участках зоны термического влияния сварного шва. [7] |
В высоколегированных аустенитных сталях зона термического влияния сохраняет структуру аустенита. [8]
Для контроля высоколегированных аустенитных сталей Х23Н23МЗДЗ, Х23Н28МЗДЗТ, ОХ23Н28МЗДЗТ и Х23Н27М2Т методы А и AM не применимы, поскольку результаты испытаний по этим методам не совпадают с данными испытаний в технологических средах. [9]
У многих жаропрочных высоколегированных аустенитных сталей разность в температурах линии ликвидуса и солидуса достигает 100 - 200 С. При кристаллизации сталей дендриты богаты тугоплавкими составляющими. Границы кристаллов обогащены легкоплавкими хрупкими составляющими, не входящими в состав твердого раствора. Из-за таких особенностей структуры слитка при ковке с появлением растягивающих напряжений в деформируемом объеме в первую очередь может наступить разрушение между кристаллами, а не пластическая деформация самих кристаллов. [10]
Основной особенностью сварки высоколегированных аустенитных сталей ( 10Х18Н9Т, 10Х17Н13М2Т, 09Х14Н19В2БР) является их повышенная склонность к образованию горячих трещин. [11]
Основной особенностью сварки высоколегированных аустенитных сталей ( 10X18Н9Т, 10Х17Н13М2Т, 09Х14Н19В2БР) является их повышенная склонность к образованию горячих трещин. [12]
Сварку деталей из высоколегированной аустенитной стали марки 1Х18Н9 производят кратковременными импульсами тока. [13]
При одинаковых напряжениях применение высоколегированных аустенитных сталей позволяет поднять рабочую температуру пара примерно на 100 - 20040 по сравнению с низколегированными сталями. [14]
 |
Типы откидных крышек. а - с откидными болтами. б - бигелъная. [15] |
Страницы: 1 2 3 4