Небольшая степень - деформация
Cтраница 2
Такой механизм рекристаллизации, сходный со вторичной рекристаллизацией, объясняется неоднородностью деформации разных зерен при небольших степенях деформации. При степени деформации выше критической протекает процесс первичной рекристаллизации. [16]
Линейное напряженное состояние, при котором действует главное напряжение от приложенного усилия, имеет место только при небольших степенях деформации: до появления шейки при растяжении и до начала образования бочкообразной формы образца при сжатии. Устранение влияния трения при сжатии достигалось двумя способами: применением смазки и применением конических бойков. У первого способа следующие недостатки: применение его не устраняет полностью трения особенно при высоких давлениях, когда происходит выдавливание смазки, создает опасность выскальзывания образца - при сжатии и, наконец, сопровождается - изменением действия смазки при нагревании. Последнее особенно нежелательно при проведении испытаний при повышенных температурах. [17]
Из-за склонности литого металла при больших степенях деформации разрушаться по границам зерен необходимо при первых переходах производить обжатие граней слитка с небольшой степенью деформации. [18]
Только при ползучести в отличие от сверхпластичности концентраторы напряжений в зонах стесненной деформации не успевают релаксировать, накапливаются дефекты, возникают несплошности материала и разрушения уже при небольших степенях деформации. [19]
Из изложенного следует, что основные положения диаграммы механического состояния являются приближенными: независимость кривой течения от способа нагружения ( во всяком случае впредь до учета влияния поворота плоскостей скольжения на суммарную деформацию) точно соблюдается только до небольших степеней деформации; сопротивление отрыву 5 т слабо или не зависит совсем от способа нагружения только при отсутствии предварительного наклепа; постоянство величины tK при разрушении путем среза является, по-видимому, наиболее надежным, хотя также лишь приближенным допущением. [20]
Кремний при содержании более 0 17 - 0 20 % в среднеугдеродистых сталях ( 0 4 - 0 5 % С) сильно понижает пластичность сталей, поэтому раскисленную ферромарганцем сталь с 0 17 - 0 37 % Si можно использовать только при высадке изделий с небольшой степенью деформации. Бескремнистая кипящая сталь ( не более 0 03 % Si) может быть рекомендована для широкого применения при холодной высадке изделий с большой степенью деформации. [21]
Кремний при содержании более 0 17 - 0 20 % в среднеуглеродистых сталях ( 0 4 - 0 5 % С) сильно понижает пластичность сталей, поэтому раскисленную ферромарганцем сталь с 0 17 - 0 37 % Si можно использовать только при высадке изделий с небольшой степенью деформации. Бескремнистая кипящая сталь ( не более 0 03 % Si) может быть рекомендована для широкого применения при холодной высадке изделий с большой степенью деформации. [22]
Кремний при содержании более 0 17 - 0 20 % в среднеуглеродистых сталях ( 0 4 - 0 5 % С) сильно понижает пластичность сталей, поэтому раскисленную ферромарганцем сталь с 0 17 - 0 37 % Si можно использовать только при высадке изделий с небольшой степенью деформации. Бескремнистая кипящая сталь ( 0 03 % Si) может быть рекомендована для широкого применения при холодной высадке изделий с большой степенью деформации. [23]
На рис. 113, а показана снятая с помощью микрокриостата исходная структура образца иодидного титана, помещенного в жидкий азот, а на рис. 113, б приведена деформационная структура этого же образца после растяжения при - 196 С, характерным признаком которой является появление в зернах уже при небольших степенях деформации ( 1 - 5 %) двойниковых прослоек. [24]
Высокий запас пластичности создает благоприятные условия для упрочнения сплава путем наклепа. Поскольку при наклепе магниевых сплавов в основном используют небольшие степени деформации ( 5 - 15 %), сохраняется изотропность механических свойств, полученная после обработки в СП состоянии. [25]
Установлено, что напыление необходимо проводить в режимах, обеспечивающих небольшие степени деформации частиц. [26]
МКД ( рис. 42, в) характерен для сплавов с трехфазной а е у-структурой. При содержании марганца менее 14 % мартен-ситное у-нх-превращение получает интенсивное развитие при небольших степенях деформации ( до 5 %), при увеличении степени деформации до 30 % оно не реализуется. [27]
Такое объяснение, основанное на наблюдаемых явлениях при обжатии титановых и палладиево-вольфрамовых сплавов в матрицах с углом а 4 - н8, является справедливым для конкретных условий обработки, в которых был проведен эксперимент. Так, при деформировании титановых и палладиево-вольфрамовых сплавов возникают большие удельные усилия даже при небольших степенях деформации в связи с высокой прочностью этих материалов. Поэтому сделанные Н. Ф. Зверяевым [3] общие выводы по результатам этих опытов, не типичных для всех случаев процесса, на наш взгляд, являются не обоснованными. [28]
 |
Режимы низкотемпературной обработки и характеристики ползучести. [29] |
Из работ по упрочнению металлов методом комбинированного термомеханического воздействия следует выделить исследования Р. И. Гарбера и др. l [67] по так называемому программированному упрочнению. Этот метод упрочнения связан с деформированием при малых скоростях нагружения в условиях повышенных температур до небольших степеней деформации. [30]
Страницы: 1 2 3 4