Влияние - скорость - охлаждение
Cтраница 1
 |
Зависимость между скоростью охлаждения и механическими свойствами металла шва при дуговой сварке ншкоуглероднстых сталей.| Влияние скорости ния при температуре 550 С нические свойства сталей. [1] |
Влияние скорости охлаждения в наибольшей степени проявляется при дуговой сварке однослойных угловых швов и последнего слоя многослойных угловых и стыковых швов при наложении их на холодные, предварительно сваренные швы. Металл многослойных швов, кроме последних слоев, подвергающийся действию повторного термического цикла сварки, имеет более благоприятную мелкозернистую структуру. Поэтому он обладает более низкой критической температурой перехода в хрупкое состояние. [2]
Влияние скорости охлаждения с различных температур на твердость чугуна: / - влитом состоянии; 2 - после охлаждения на воздухе; 3 - после охлаждения со скоростью 2 8 С / мин; 4 - после охлаждения со скоростью 1 1 С / мин. [4]
 |
Зависимость между. [5] |
Влияние скорости охлаждения в наибольшей степени проявляется при дуговой сварке однослойных угловых швов и последнего слоя многослойных угловых и стыковых швов при наложении их на холодные, предварительно сваренные швы. Металл многослойных швов, кроме последних слоев, подвергающийся действию повторного термического цикла сварки, имеет более благоприятную мелкозернистую структуру. Поэтому он обладает более низкой критической температурой перехода в хрупкое состояние. Пластическая деформация, возникающая в металле шва под воздействием сварочных напряжений, также повышает предел текучести металла шва. [6]
 |
Распределение степени превращения а ( 1 - 3, напряжений OR ( f -. [7] |
Влияние скорости охлаждения 0ОХЛ на уровень остаточных напряжений было исследовано численно на примере охлаждения сплошного цилиндра радиусом 10 см при различных скоростях охлаждения от 0 25 до 2 0 С / мин. Результаты расчета представлены на рис. 2.37, из которого видно, как с увеличением скорости охлаждения увеличивается уровень остаточных напряжений. На рис. 2.38 приведены зависимости максимальных ( по модулю) остаточных напряжений от скорости охлаждения. [8]
Влияние скорости охлаждения на разветвленность первичного аустенита наглядно проявляется в структуре доэвтектического чугуна, закаленного после начала выделения аустенита при медленном охлаждении. [9]
 |
Первичный графит в высокошремнистом ( а, б, Х600 и быстроохлажденном ( а, Х250 чугуне. Травление HNO3. [10] |
Влияние скорости охлаждения, отмеченное такжа в [42, 43], следует, по-видимому, связывать с тем, что увеличение вязкости переохлажденного жидкого раствора при возрастающем термодинамическом стимуле фазового перехода приводит к подавлению влияния поверхностно активных примесей, укрепляющих связь между слоями графита, и к усилению расщепления его при росте. [11]
Влияние скорости охлаждения на кинетику превращения аустенита в мартенсит. [12]
Влияние скорости охлаждения обусловлено тем, что графити-зация чугуна является диффузионным процессом и протекает медленно. Значительная длительность процесса графитизации обусловлена необходимостью реализации нескольких стадий: образования центров графитизации в жидкой фазе или аустените, диффузии атомов углерода к центрам графитизации и роста выделений графита. При графитизации цементита добавляется необходимость предварительного распада Fe3C и растворения углерода в аустените. Чем медленнее охлаждение чугуна, тем большее развитие получает процесс графитизации. [13]
Влияние скорости охлаждения на твердость изобразится кривой с максимумом. [14]
 |
Диаграмма изотермического распада р-фазы титановых сплавов с 2. 4 и 8 % Мо. [15] |
Страницы: 1 2 3 4 5