Темп - деформация
Cтраница 4
Он предусматривает растяжение с различными скоростями затвердевающего металла или внешними силами с целью определения критического темпа деформации, достаточного для возникновения горячих трещин. Для этого производят испытание серии образцов, при сварке которых темп деформации последовательно увеличивается. При появлении горячих трещин запас технологической прочности образца равен нулю. [46]
По расположению в сварном соединении различают горячие трещины в шве, в зоне сплавления, в околошовной зоне, а также в зависимости от ориентировки их относительно направления сварки - продольные и поперечные. Во всех случаях вероятность образования трещин определяется соотношением пластических свойств соединений в т.и.х. и темпом деформаций. Однако степень влияния отдельных технологических и металлургических факторов для каждого вида может быть существенно различной в связи с неодинаковыми условиями формирования химической и физической неоднородности в различных зонах сварного соединения. Особо следует выделить трещины повторного нагрева, образующиеся в ранее наложенных валиках при многослойной сварке в результате термодеформационного воздействия от сварки последующих слоев. [48]
Принципиальная сущность его заключается в деформировании испытуемого сварного шва, находящегося в т.и.х., с заданным темпом деформации вплоть до полного исчерпания пластичности. Показателем сопротивляемости образованию горячих трещин служит та максимальная скорость деформации, при которой трещина не возникает. [49]
Баумана, который предусматривает растяжение с различными скоростями затвердевающего металла или внешними силами с целью определения критического темпа деформации, достаточного для возникновения горячих трещин. Для этого производят испытание серии образцов, при сварке которых темп деформации последовательно увеличивается. При появлении горячих трещин запас технологической прочности образца равен нулю. Разность а и сст является показателем технологической прочности и численно равна сумме о кр афа, где о, - критический темп машинной деформации, т.е. деформации, создаваемой машиной, когда скорость растяжения достигает значения, вызывающего горячую трещину; афа - темп деформации формоизменения свариваемого образца. [50]
Этот показатель обозначается индексом А и имеет размерность мм / мин, его величина зависит от минимальной пластичности в ТИХ, величины ТИХ, а также от скорости охлаждения металла в ТИХ. В связи с этим не допускается сравнение качества металлов по показателю А, найденному на образцах различных размеров или при различных термических циклах сварки, так как при этом изменяется соотношение между критическим значением темпа машинной деформации и соответствующим значением критической скорости растяжения. [51]
Сплав, характеризуемый кривой 3, трещины не образует; более того, он имеет еще и некоторый запас пластичности ДЯ. Темп деформации, характеризуемый наклоном кривой е к оси температур и кривизной самой кривой, зависит от усадки сплава и деформаций, развивающихся в околошовной зоне. Следует иметь в виду, что деформация в сварном шве, обусловленная кристаллизационными и структурными процессами при остывании, распределяется по сечению весьма неравномерно: участки шва с более высокими температурами и вследствие этого менее прочные деформируются больше, чем участки, прилегающие к зоне сплавления и охлаждающиеся более интенсивно. Такое неравномерное распределение деформаций в сварном шве и т.и.х. иногда называют концентрацией деформаций. [52]
Так как сплавы обладают малой прочностью и отсутствием пластичности в температурном интервале хрупкости, то предполагают, что трещины образуются в температурном интервале хрупкости. Согласно теории Н. Н. Прохорова, вероятность образования горячих трещин зависит от следующих факторов: темпа деформации металла в температурном интервале хрупкости; пластичности металла в этом интервале; величины температурного-интервала хрупкости. Меньший темп деформации, большая пластичность металла в температурном интервале хрупкости и меньшая величина температурного интервала хрупкости обеспечивают меньшую вероятность образования горячих трещин. [53]
Так как сплавы обладают малой прочностью и отсутствием пластичности в температурном интервале хрупкости, то предполагают, что трещины образуются в температурном интервале хрупкости. Согласно теории Н. Н. Прохорова, вероятность образования горячих трещин зависит от следующих факторов: темпа деформации металла в температурном интервале хрупкости; пластичности металла в этом интервале; температурного интервала хрупкости. Меньший темп деформации, большая пластичность металла в температурном интервале хрупкости и меньший температурный интервал хрупкости обеспечивают меньшую вероятность образования горячих трещин. [54]
При меньших скоростях внешней деформации разрушение сплава не происходит. Таким образом, абсолютными показателями сопротивляемости сплава образованию горячих трещин являются запас пластичности ( технологической прочности) и длительность пребывания металла в эффективном интервале кристаллизации. Критический темп внешней деформации амкр характеризует условия исчерпания пластичности к концу кристаллизации или полигонизации и является относительным критерием для оценки технологической прочности. [55]
На рис. 12.43 а показано влияние величины минимальной пластичности в т.и.х. на сопротивляемость сварного соединения образованию горячих трещин. При этом принято, что деформационная способность сплава в т.и.х. определяется его пластичностью, так как при температурах в области Гс упругой деформацией можно пренебречь ввиду ее незначительности. При тех же значениях т.и.х. и темпа деформации de / dT сплав, обладающий большей пластичностью - Я3, трещины не даст, так как возникающий темп деформации ( кривая е) недостаточен для исчерпания его пластичности. [56]
Он предусматривает растяжение с различными скоростями затвердевающего металла или внешними силами с целью определения критического темпа деформации, достаточного для возникновения горячих трещин. Для этого производят испытание серии образцов, при сварке которых темп деформации последовательно увеличивается. При появлении горячих трещин запас технологической прочности образца равен нулю. [57]
Он предусматривает растяжение с различными скоростями затвердевающего металла шва внешними силами с целью определения критического темпа растяжения, достаточного для возникновения горячих трещин. Пспытанито подле / кит серия образцов, при сварке которых темп деформации последовательно увеличивается. Схема испытания приведена на рис. 8, б, где ступенчатая линия показывает нарастание темпа машинной деформации при испытании серии образцов до появления горячих трещин. [59]
Баумана, который предусматривает растяжение с различными скоростями затвердевающего металла или внешними силами с целью определения критического темпа деформации, достаточного для возникновения горячих трещин. Для этого производят испытание серии образцов, при сварке которых темп деформации последовательно увеличивается. При появлении горячих трещин запас технологической прочности образца равен нулю. Разность а и сст является показателем технологической прочности и численно равна сумме о кр афа, где о, - критический темп машинной деформации, т.е. деформации, создаваемой машиной, когда скорость растяжения достигает значения, вызывающего горячую трещину; афа - темп деформации формоизменения свариваемого образца. [60]
Страницы: 1 2 3 4 5