Температура - прокатка
Cтраница 3
Трехступенчатый график состоит из медленного нагрева до 500, ускоренного от 500 до температуры прокатки и выравнивания температуры по сечению заготовки или слитка в сварочной части печи. Этот режим наиболее рационален для нагрева заготовок из легированных сталей и слитков большого диаметра. [31]
Если температура отжига 898 К, вязкость разрушения материала, прокатанного при обеих температурах прокатки, быстро снижается с повышением температуры отжига. Напротив, о0 2 при низких температурах материала, прокатанного при 1373 К, равен почти 0 97 ГПА при отжиге в интервале 773 - 898 К и возрастает до 1 1 ГПа при отжиге в интервале 923 - 1093 К. Предел текучести материала, прокатанного при 298 К, практически не зависит от температуры отжига в интервале 773 - 1093 К и очень близка к заданной величине 1 4 ГПа. Таким образом, заданным требованиям по величинам вязкости разрушения и предела текучести при 77 К удовлетворяет сплав Fe - 12Ni - 0.5 А1, прокатанный при комнатной температуре и отожженный в интервале 823 - 898 К. [32]
 |
Характеристика некоторых изделий из порошков. [33] |
Расход электроэнергии на листовых прокатных станах зависит от степени уменьшения площади поперечного сечения, температуры прокатки, химического состава стали, от совершенства конструкции главной линии прокатного стана и вспомогательного оборудования. [34]
Квадратные заготовки со стороной 120 мм из легированной стали в высокотемпературной печи были нагреты до температуры прокатки за 28 мин. Таким Образом, двухступенчатый нагрев по сравнению с обычными способами нагрева имеет существенные преимущества с точки зрения роста зерна, окисления и обезуглероживания. В настоящее время в Гипромезе разработаны проекты установки двухступенчатого нагрева для отечественных металлургических заводов. [35]
Было выяснено, что обычно для безупречной совместной прокатки или сварки Fe и А1 жести достаточно температуры прокатки 180 - 200 С, достигаемой без дополнительного подогрева вследствие выделения тепла при деформации. [36]
Твердость плоскости прокатки и плоскости, перпендикулярной плоскости прокатки и параллельной направлению прокатки, изменяется с температурой прокатки аналогично другим прочностным характеристикам. Однако твердость плоскости, перпендикулярной плоскости прокатки и параллельной направлению прокатки, после деформации при 20 - 300 С значительно выше. Это говорит о том, что твердость после прокатки зависит от направления внедрения индентора при измерении твердости вследствие анизотропии деформационного упрочнения и преимущественного распространения деформаций сжатия ( при вдавливании индектора) в поперечных направлениях. Когда деформация сжатия при вдавливании индентора накладывается на деформацию предварительного растяжения ( в плоскости прокатки), то вследствие эффекта Баушингера уменьшается сопротивление вдавливанию индентора, а следовательно, уменьшается и твердость. [37]
 |
Окисление стали в зависимости от времени нагрева. [38] |
По этому способу заготовки нагревают в две стадии: сначала до 800 С и затем от 800 С до температуры прокатки. На рис. 3 показана схема печи для двухступенчатого нагрева. Подогревательной печью является двухзонная печь с шагающими балками. [39]
Пузыри должны располагаться как можно дальше от поверхности слитка, в противном случае возникает опасность их окисления при нагреве металла до температуры прокатки. Пузыри в слитках кипящих сталей, как правило, не имеют включении, так как включения продуктов раскисления и керамических материалов ковша и литниковой системы, образующихся в стали током газов, преимущественно сносятся к верхней части слитка. [40]
Эти стали поступают после прокатки ( нормализованными); прочностные свойства выше у легированных сталей, сильнее упрочняющихся в результате охлаждения с температур прокатки. [41]
Расчетные величины давления хорошо совпадают с данными экспериментальных работ, которые подтвердили широкое изменение величины удельного давления в зависимости от степени деформации, температуры прокатки, натяжения или подпора и химического состава металла. Удельное давление при входе трубы в валки обычно несколько ниже, чем при выходе, что объясняется некоторым понижением температуры трубы к концу прокатки. Распределение давлений по клетям стана характеризуется большой неравномерностью. Обычно наиболее высокие давления отмечаются в средних клетях стана. Наименее нагруженными являются две последние клети, где деформация по стенке не производится, а изменение диаметра невелико. [42]
Коэфициент трения между прокатываемым металлом и валками зависит от многих факторов и главным образом от состояния поверхности валков, качества прокатываемого металла, температуры прокатки, наличия окислов ( окалины), смазку скорости прокатки и пр. Существует несколько способов определения коэфицйента трения между прокатываемым металлом и валками: по предельному углу захвата, по усилиям при буксовании, измеряемым клещевым прибором И.М. Павлова [12], по опережению при прокатке, по давлению металла на валки и пр. Однако все эти методы не вполне точны, и поэтому коэфициент трения между прокатываемым металлом и валками точно еще не определен. [43]
Фотографии структур заготовок, прокатанных по режимам ВДТЦО без принудительного подстуживания, представлены на рис. 5.10. Структура заготовок, прокатанных по 8-му режиму ( температура прокатки 750 С), мало отличается по толщине раската. Очевидно, часть структуры, которая испытывала фазовую перекристаллизацию, оказалась незначительной. [44]
 |
Характер разрушения у поверхности заготовок, Х210. а - 6 - й режим. б. [45] |
Страницы: 1 2 3 4