Дисперсионное упрочнение

Cтраница 1

Высокотемпературная прочность наиболее жаропрочных танталовых сплавов. [1]

Дисперсионное упрочнение является важнейшим резервом дальнейшего повышения жаропрочности тантала и его однофазных сплавов. Как и для всех тугоплавких металлов, наиболее эффективным оказывается упрочнение тантала термодинамически прочными карбидами, нитридами, окислами. [2]

Дисперсионное упрочнение может быть обеспечено при относительно низких скоростях охлаждения, поэтому нормализация позволяет получить высокие значения прочности, вязкости и пластичности. Оказалось, что те процессы, которые происходят при нормализации, могут также происходить и при прокатке, если будут созданы необходимые скорости изменения температуры и давления. [3]

Дисперсионное упрочнение объема зерен приводит к локализации пластических деформаций по приграничным участкам, относительному проскальзыванию зерен и зарождению горячих микротрещин. Такие ГТ называются трещинами дисперсионного твердения. ГТ этого типа характерны для высоколегированных гетерогенных жаропрочных аустенитных и никелевых сплавов. [4]

Подобное вторичное дисперсионное упрочнение металла шва в процессе отпуска усугубляется использованием для сварки легированных проволок и происходит за счет активации процесса выпадения карбидных и карбонитридных фаз. Процессы вторичного упрочнения происходят также за счет образования карбидов типа Мх2С в присутствии например, алюминия. [5]

Собственно дисперсионное упрочнение происходит при диффузионном 7 - превращении в горячекатаных или нормализованных сталях в результате образования дисперсных карбонитридных частиц. В термически улучшаемых сталях дисперсные карбонитриды образуются при распаде мартенсита в процессе отпуска. [6]

Собственно дисперсионное упрочнение происходит при диффузионном Y - превращении в горячекатаных или нормализованных сталях в результате образования дисперсных карбонитридных частиц. В термически улучшаемых сталях дисперсные карбонитриды образуются при распаде мартенсита в процессе отпуска. [7]

Однако дисперсионное упрочнение тугоплавких металлов, представляющее наиболее важный метод повышения жаропрочности их сплавов, пока еще не получило адекватного освещения. Исследования дисперсионного упрочнения тугоплавких металлов карбидами, нитридами, оксидами, боридами переходных металлов, опубликованные в периодической литературе, были детально проанализированы с позиций физичес кого металловедения [11], однако необходима систематизация и дальнейшее обобщение имеющихся данных в аспекте электронного строения и физико-химического анализа сплавов. В монографии сделана попытка восполнить этот пробел. [8]

Температурная зависимость кратковременной прочности 06 и удлинения б сплавов вольфрама с карбидным упрочнением, полученных металлургическим способом ( выплавка и последующая обработка давлением. [9]

Эффективность дисперсионного упрочнения проявляется и во влиянии частиц второй фазы на процессы рекристаллизации. [10]

Сплавы дисперсионного упрочнения, получаемые методом порошковой металлургии, например меди с окисью алюминия или бериллия, могут дополнительно упрочняться за счет введения в проводник высокопрочных материалов в форме тонких нитей как без ориентации, так и с ориентацией в одном направлении. В качестве упрочняющих нитей используются тонкая металлическая проволока, неметаллические нити или нитевидные кристаллы с высокой прочностью. В частности, может применяться проволока из вольфрама, молибдена или стали диаметром 0 025 - 0 45 мм, составляющая до 50 % основного материала проводника. Медная проволока, содержащая 50 % ( по объему) вольфрамовых нитей диаметром 0 254 мм, расположенных параллельно ее оси, имеет предел прочности при растяжении свыше 126 кгс / мм2 и электропроводность, равную около 65 % электропроводности чистой меди. Поверхность нитей из этих материалов не должна иметь повреждений, для чего принимаются специальные меры. [11]

Эффект дисперсионного упрочнения этих сталей главным образом зависит от содержания углерода. При этом следует отметить, что изменение содержания углерода примерно в одних и тех же пределах ( 0 4 % - 0 6 %) в хромомарганцевонйкелевых сталях типа 13 - 10 - 10 вызывает несколько большее изменение твердости, чем в хромоникелевой стали типа 13 - 14, что свидетельствует о положительной роли марганца. [12]

Для дисперсионного упрочнения хрома, молибдена, вольфрама перспективны карбиды, бориды и нитриды титана, циркония, гафния. С повышением температуры до 2500 - 3000 С свободные энергии образования карбидов VC, NbC, TIC, ZrC, TaC, HfC снижаются мало, а более высокие при 25 С энергии нитридов TiN, ZrN, HfN резко падают. Выше 1500 С более тугоплавкие карбиды стабильнее нитридов, что обусловливает эффективность карбидного высокотемпературного упрочнения Mb, Mo, Та, W. Энергии образования окислов, максимальные при 25 С, снижаются с ростом температуры, но оказываются выше, чем энергии карбидов и нитридов. [13]

Эффективность дисперсионного упрочнения сплавов, относящихся к квазибинарному разрезу Me - Ме Хп, сильно зависит от температуры этой эвтектики, ограничивающей рабочую температуру сплава, от объемного содержания тугоплавкого упрочняющего соединения в эвтектике, определяющего уровень жаропрочности сплавов, и от растворимости упрочняющего соединения в металле-основе, достаточно большая величина которой позволяет реализовать эффект дисперсионного упрочнения путем закалки с высоких температур и старения доэвтектических сплавов с умеренным содержанием упрочняющей фазы. [14]

Для дисперсионного упрочнения тугоплавких металлов IV-VI групп перспективны наиболее термодинамически стабильные нитриды титана, циркония, гафния, тория и отчасти тантала. Для жаропрочных сталей и никелевых сплавов они слишком устойчивы. Диссоциируют при нагревах до 1000 - 1100 С нитриды ванадия, жиобия и металлов VI группы, которые находят применение для упрочнения сплавов на основе железа и никеля. [15]

Страницы: 1 2 3 4 5