Дисперсионное упрочнение

Cтраница 2

Эффект дисперсионного упрочнения тугоплавких высоковалентных металлов IV-VI групп достигается только при использовании наиболее термодинамически прочных и самых тугоплавких карбидов, нитридов и окислов. При этом собственные карбиды, нитриды и окислы металл а-растворителя недостаточно устойчивы и не обеспечивают высокого уровня дисперсионного упрочнения. В расплав необходимо вводить карбиды, нитриды, окислы или бориды более электроположительных металлов, образующих термодинамически более прочные соединения. [16]

При дисперсионном упрочнении важно учитывать соотношение фаз, расстояние между частицами и их дисперсность. В то же время для упрочнения необходимо невысокое содержание фазы II и тем меньше, чем больше их размеры. [17]

Рекристаллизация и дисперсионное упрочнение металлов и сплавов, Киев. [18]

Горячая твердость различных мо-либденотитановых сплавов после рекристаллизации или азотирования в течение 36 час при 1500.| Предел прочности при растяжении в функции температуры для рекристаллизованного и азотированного сплавов молибдена с 0 98 % титана.| Относительное удлинение в функ. [19]

Для достижения полного дисперсионного упрочнения по всему рабочему сечению образцы были подвергнуты термической обработке при 1500 в течение 36 час в атмосфере аммиака. Повышение предела прочности и уменьшение относительного удлинения в дисперсионно твердеющих сплавах по сравнению с рекри-сталлизованными является очевидным. [20]

Рассмотрены закономерности дисперсионного упрочнения ниобия, ванадия, тантала, хрома, молибдена, вольфрама и сплавов на их основе тугоплавкими карбидами, нитридами, оксидами переходных металлов четвертой группы. [21]

Использование для дисперсионного упрочнения тугоплавких металлов V-VI групп их собственных карбидов, нитридов, бори-дов и окислов оказывается малоэффективным: эти соединения термодинамически недостаточно устойчивы, имеют невысокие энергии: образования и сравнительно легко диссоциируют, интенсивно растворяясь в твердом металле при температурах выше 900 - 1000 С. Гораздо эффективнее выбрать для высокотемпературного упрочнения тугоплавких металлов наиболее термодинамически стабильные карбиды, нитриды, окислы, бориды титана, циркония, гафния, тория, а также ( для металлов VI группы) ниобия и тантала, обладающие гораздо более высокими свободными энергиями образования, сохраняющимися вплоть до температур плавления. [22]

Схема преодо-лення дислокациями. [23]

Таким образом, наибольшее дисперсионное упрочнение прямо пропорционально размерному фактору е и концентрации легирующего элемента. [24]

Известно, что эффект дисперсионного упрочнения при прочих равных условиях зависит от объемной концентрации фазы и от ее дисперсности. Ширина области а-твердого раствора на диаграммах с ограниченной растворимостью компонентов определяет возможное максимальное количество выделяющейся при старении избыточной фазы. Несмотря на более высокую термодинамическую прочность ZrC, по-видимому, из-за очень узкой области а ( Сг) - твердого раствора в системе Сг-ZrC ( известно, что растворимость циркония в хроме очень незначительна [15] и общее количество дисперсной фазы ZrC, выделяющейся при старении, значительно меньше, чем в системах Cr-NbC ( TaC, TiC)), ZrC упрочняет слабее. [25]

Для целей расчета эффектов дисперсионного упрочнения важно знать не только размер самой частицы, но и главным образом размер комплекса, состоящего из частицы вторичной фазы, окруженной деформированной вследствие прилипания областью матрицы, модуль сдвига которой сильно изменился по сравнению с исходным значением. [26]

Из рассмотренного следует, что дисперсионное упрочнение может быть обусловлено как обходом, так и перерезанием частиц дислокациями. При дисперсном упрочнении вторая фаза, как правило, некогерентна матрице, а расстояние между отдельными частицами намного больше минимального радиуса изгиба дислокации. Поэтому здесь дислокации не должны проходить через частицы, а максимальная степень упрочнения должна быть меньше. [27]

Здесь помимо деформационного упрочнения накладывается значительное дисперсионное упрочнение карбидами ( Mb, Zr) C. Отжиг при более высокой температуре ( 1500 С), а также испытания при повышенных температурах ( рис. 75) приводят к небольшому разупрочнению за счет снижения доли деформационного упрочнения в общем упрочнении, однако полностью оно не устраняется и при этих температурных условиях. Таким образом, деформационное упрочнение для этой группы сплавов может рассматриваться как важный фактор повышения прочности и жаропрочности. [28]

Еще более эффективным должно быть дисперсионное упрочнение титановых жаропрочных сплавов. [29]

Термическая обработка, микроструктура и дисперсионное упрочнение сплавов многокомпонентной промышленной серии 2000 могут быть поняты до некоторой степени при изучении основной бинарной системы А1 - Си. Алюминий может удерживать в твердом растворе до 5 7 % меди. Сплавы серии 2000 нагреваются под закалку до температуры в пределах от 493 до 535 С. [30]

Страницы: 1 2 3 4 5