Околошовный участок

Cтраница 3

Перед сваркой труб и деталей из меди и медных сплавов поверхность кромок и околошовный участок очищают от масла, грязи и оксидной пленки металлической щеткой и затем промывают 10 % - ным раствором каустической соды. Разделку кромок производят в соответствии с ГОСТ 16038 - 80, сварку производят на постоянном токе обратной полярности. Для предупреждения пористости используют активирующую флюсовую пасту марки АН-М15А, которую наносят на свариваемые кромки. [31]

Перед сваркой труб и деталей из титана и титановых сплавов поверхность кромок и околошовный участок очищают металлическими щетками из нержавеющей стали или шлифовальными абразивными кругами. [32]

Пониженные показатели Сэ, СЕ и Рсм предопределяют относительно низкое значение твердости металла околошовного участка ЗТВ сварных соединений этих сталей. При погонной энергии 17 кДж / см HV не превышает 2700 МПа. Поэтому стали характеризуются высокой стойкостью к образованию холодных трещин и во многих случаях могут свариваться без предварительного и сопутствующего подогрева. [33]

Схема стенда для испытания натурных образцов труб большого диаметра. [34]

В случае общепринятой технологии сварки наиболее низкими значениями ударной вязкости характеризуются металл шва и околошовный участок. [35]

При температурах от 20 до - 20 G сопротивление зарождению трещин ( о3) околошовного участка находится на уровне этого показателя основного металла. При дальнейшем понижении температуры испытания величина а3 резко снижается. Величина яр рассматриваемого участка значительно ниже, чем у основного металла при всех температурах испытания. [36]

Из проведенных исследований следует вывод, что для обеспечения повышенного сопротивления хрупкому разрушению металла околошовного участка в сварных соединениях низколегированных низкоуглеродистых термически упрочненных сталей - с содержанием С 0 2 - 0 22 % необходимо стремиться обеспечить бейнитно-мар-тенситную структуру с пониженным содержанием феррита. [37]

Зависимость твердости и ударной вязкости металла границы сплавления сварного соединения стали 14Х2ГМР от скорости охлаждения. / - при 20 С. 2 - при - 40 С. 3 - при - 60 С. [38]

По этим данным устанавливают допустимые пределы значений скорости охлаждения, обеспечивающие оптимальные механические свойства металла околошовного участка. Такая характеристика необходима при изыскании рациональных режимов сварки соединений различных типов исследуемого металла различной толщины. [39]

Среди изученных факторов скорость охлаждения ( фактор х3) оказывает наиболее сильное влияние на ударную вязкость околошовного участка. Коэффициент данного фактора bs равен 1 5 и означает, что с повышением скорости охлаждения величина аи возрастает. [40]

Влияние последующей обработки на ударную вязкость металла шва не столь однозначно, как на ударную вязкость околошовного участка. [41]

Известные сварочные анизотермические диаграммы построены, как правило, применительно к условиям нагрева, характерным для околошовного участка зоны термического влияния. Эти диаграммы не полностью отражают специфику свариваемости термически упрочненных сталей. Поэтому наряду с околошовным участком представляет интерес исследовать кинетику распада аустенита участка неполной перекристаллизации, так как именно для этого участка отмечен наибольший эффект разупрочнения сварного соединения термически упрочненной стали. Кроме того, изучено состояние аустенита ( кинетики образования, степени его гомогенизации), которое формируется на стадии нагрева, так как оно предполагает особенности распада аустенита при охлаждении. [42]

Исследование структуры сварного соединения показало, что применение ППМ оказывает влияние на процессы кристаллизации металла шва и околошовного участка; регулирование термических циклов за счет сопутствующего охлаждения воздействует на процессы вторичной кристаллизации. [43]

Но даже в этом случае, регулируя скорость охлаждения, удается обеспечить высокий уровень сопротивления хрупкому разрушению околошовного участка зоны термического влияния, который определяется благоприятными изменениями структуры высокотемпературного участка. При повышении скорости охлаждения в исследованных пределах в структуре околошовного участка не выделяется избыточный феррит, располагающийся по границам бывшего аустенитного зерна, увеличивается дисперсность структуры и ее однородность. [44]

При иохл 12 5 - 14е С / с ( варианты 2 и 4) ударная вязкость металла околошовного участка и шва повышается до нормативных значений при всех температурах испытания. По показателю ар оба участка также не уступают исследованной плавке стали. [45]

Страницы: 1 2 3 4 5