Карбидное выделение

Cтраница 1

Карбидные выделения и атомы примесей могут понизить хла-достойкость в том случае, если они сосредоточатся на границах зерен. В этом случае большое количество атомов примесей на границах зерен может даже в аустенитной стали с ГЦК-решеткой привести к значительным искажениям и понизить деформируемость и ударную вязкость пограничных участков. [1]

Отрицательное влияние таких грубых карбидных выделений на свойства крупных поковок не удается компенсировать положительным влиянием снижения температурного интервала бейнитного превращения аустенита, образовавшегося в межкритической области, по сравнению с аустенитом, полученным выше точки Ас при обычной схеме термической обработки. Поэтому считают [39, 252], что для крупных поковок технология термической обработки из межкритического интервала температур не является оптимальной. По-видимому, более благоприятными являются перспективы использования такой технологии для деталей, изготовленных из сталей, например, на марганцевоникелевой основе, структура и механические свойства которых регулируются в основном не карбидным упрочнением, а легирующими элементами в твердом растворе. [2]

Важную роль играют и межзеренные карбидные выделения. [3]

Изменение твердости при нагреве быстрорежущей стали ( схема. [4]

С, происходит рост карбидных выделений, и твердость быстро падает. [5]

В связи с таким отрицательным влиянием карбидных выделений и неравномерного распределения по зерну атомов примесей наилучшей термообработкой рассматриваемых хладостойких сталей может быть закалка на гомогенный аустенит. Если имеется в виду повышение прочности за счет создания дисперсной карбидной фазы, применяют строго регламентированное старение - отпуск. Эта обработка и легирование стали не должны вызвать неблагоприятной сегрегации по границам зерен примесей, а также не должны стимулировать активное карбидообразование. Нагрев ЗТВ при сварке способен вызвать понижение хладостойкости. [6]

В сплавах со средним и высоким содержанием Сг карбидные выделения М23С6 присутствуют в изобилии. Они появляются в процессе низкотемпературной термической обработки и эксплуатации, т.е. в интервале температур от 760 до 980 С, как в результате разложения выделений МС, так и при реакции с углеродом, все еще растворенным в матрице. [7]

Деформируемые кобальтовые сплавы обладают простейшей микроструктурой, поскольку содержание карбидных выделений в них стараются сдерживать, чтобы свести к минимуму их влияние на деформируемость. С плав в основном применяют в виде листового проката, в этом случае для обеспечения достаточной высокотемпературной длительной прочности оптимальна равномерная микроструктура с размером зерен 5 - 6 класса по шкале ASTM. Недавно показали [24], что термомеханическая обработка тонкого ( 0 4 мм) листа способна улучшить сопротивление ползучести сплава HS-188 для малой деформации ( 1 %) путем создания сильно выраженной текстуры рекристаллизации. В этом режиме завершающая операция обработки давлением заключалась в холодной прокатке с обжатием на 80 % с последующим отжигом при 1232 С в течение 10 мин. [8]

Длительная выдержка образцов при температуре 650 С приводит к коагуляции карбидных выделений и образованию в структуре стали сг-фазы. В результате этого эрозионная стойкость исследуемых сталей резко снижается. [9]

Охлаждение при закалке должно быть ускоренным во избежание образования сетки зернограничных карбидных выделений. Закалка может одновременно сочетаться с обработкой давлением; при этом сталь ведет себя как аусте-ннтная, если деформация заканчивается при температуре выше начала мартеиснтного превращения. [10]

В гомогенизированном состоянии деформируемые сплавы состоят главным образом из матрицы и карбидных выделений типа МС. Температуру гомогенизации ( обычно в пределах 1084 - 1230 С) выбирают таким образом, чтобы подготовить матрицу к формированию равномерно распределенных выделений у - фазы в процессе последующего старения. У некоторых сплавов, например Ren6 41, гомогенизация при температуре - 1070 С сопровождается также образованием карбидных выделений типа М6С; это обстоятельство может привести к некоторому подавлению последующих карбидных реакций. Выделения М23Сб в процессе гомогенизирующей обработки обычно не образуются. [11]

На аустенитных сталях в структуре швов и околошовных зон не должно быть плотных карбидных выделений по границам зерен. [12]

На аустенитных сталях в структуре швов и околошовных зон не должно быть плотных карбидных выделений по границам зерен. В сварных соединениях всех типов следует обращать внимание на отсутствие микротрещин. Контроль гидравлическим давлением обязателен для сварных соединений трубопроводов всех категорий. [13]

С, Охлаждение при закалке должно быть ускоренным во избежание образования сетки зернограничных карбидных выделений. Закалка может одновременно сочетаться с обработкой давлением; при этом сталь ведет себя как аусте-нитная, если деформация заканчивается при температуре выше начала мартенситного превращения. [14]

На аустенитных сталях в структуре швов и околошовных зон не должно быть плотных карбидных выделений по границам зерен. Структура шва должна состоять из зерен аустенита с содержанием феррита, не превышающим оговоренного ТУ на электроды и изделия. [15]

Страницы: 1 2 3 4