Горячеломкость

Cтраница 1

Горячеломкость, полученная на кольцах, отлитых в песчаную форму с чугунными вкладышами различного диаметра, затрудняющими усадку, характеризуется шириной кольца, при которой образуется первая трещина. [1]

Показателем горячеломкости ( ПГ) сплава являлась суммарная длина всех трещин по радиальному сечению кольца. На рис. 28 представлены зависимости показателя горячеломкости от состава сплава, полученные в опытах с кольцом шириной 40 мм при различном внешнем давлении. Это дает основание предполагать, что при более высоких значениях всестороннего газового давления горячеломкость сплавов будет снижаться и далее. [2]

Левый способ сварки латуней.| Схема сварки с устранением горяче ломкости. [3]

Появление горячеломкости латуни при сварке создает опасность возникновения трещин в результате больших деформаций. Для устранения возможного коробления сваривать следует отдельными участками обратноступенчатым способом или от средины. Присадочный металл можно применять в виде проволоки или прямоугольных прутков. [4]

Учитывая повышенную горячеломкость и окисляемость сплава МЛ12, рекомендуется применять стержневые смеси с макс, податливостью и высокой газопроницаемостью, равномерный подвод металла в форму и спокойное заполнение. [5]

Учитывая склонность латуни к горячеломкости, необходимо уменьшить сварочные деформации, например применением ступенчатой и обратно-ступенчатой сварки. [6]

Отрицательное влияние ниобия на горячеломкость аустенитных швов тесно связано с характером его растворимости в никеле и железе. В табл. 34 приведены данные о предельной растворимости и температуре эвтектики для бинарных сплавов никеля и железа с ниобием и титаном. В пользу такого утверждения говорит относительно более низкая растворимость ниобия в железе по сравнению с никелем и более низкая температура эвтектики в системе Fe-Ni по сравнению с эвтектикой Fe-Ti. Наоборот, при сварке высоконикелевых аустенитных сталей и сплавов на никелевой основе следует ожидать отрицательного действия скорее титана, а не ниобия. В пользу этого утверждения говорит относительно более низкая температура эвтектики в системе Ni-Ti по сравнению с эвтектикой Ni-Nb. Практика сварки аустенитных сталей, в общем, подтверждает эти предположения. [7]

Сильная склонность сплава к образованию микрорыхлоты, сравнительно высокая горячеломкость и большая усадка вызывают затруднения при производстве сложного фасонного литья. Поэтому не рекомендуется применять сплав МЛ4 для литья в кокиль и литья под давлением. Сплав целесообразно использовать для литья деталей средней нагруженности. [8]

Сильная склонность сплава к образованию микрорыхлоты, сравнительно высокая горячеломкость и большая усадка вызывают затруднения при производстве сложного фасонного литья. Поэтому не рекомендуется применять сплав МЛ4 для литья в кокиль и под давлением. В термически обработанном состоянии сплав может применяться для изготовления высоконагруженных деталей, подверженных высоким статическим и динамическим нагрузкам. [9]

Влияние количества сульфидной эвтектики на структуру и горячеломкость сварных швов малоуглеродистой стали описано автором еще в 1954 г. В малоуглеродистых швах с большим содержанием серы сульфидная эвтектика имеет дендритное строение. В сварных швах хромоникелевых аустенитных сталей и сплавов любое, практически осуществимое, повышение содержания серы, например до 5 %, не приводит к появлению дендритной эвтектики. При такой форме легкоплавкой составляющей трещины не образуются. Сульфидная эвтектика, видимо, способна растворять в себе большое количество ферритообразующих элементов - кремния, хрома, ванадия, ниобия. На рис. 86, б представлена микроструктура 5-го и 6-го слоев многопроходного шва. Он содержит до 30 % 6-фазы и не более 0 02 % S. Верхний слой сварен этой же проволокой, но содержит до 7 % S. [10]

Химический состав литейных магниевых сплавов. [11]

Сильная склонность сплава МЛ4 к образованию микрорыхлоты, сравнительно высокая горячеломкость и большая усадка вызывают затруднения при производстве сложного фасонного литья. Поэтому не рекомендуется применять сплав МЛ4 для литья в кокиль и под давлением. Сплав целесообразно использовать для литья деталей средней нагруженности. [12]

Как следует из приведенных ниже данных, от добавки железа горячеломкость сплава АЛ24 уменьшается. [13]

Рассмотрим влияние различных легирующих элементов, легкоплавких примесей и газов на горячеломкость сварных швов хромо-никелевых аустенитных сталей и сплавов. [14]

Учитывая, что в настоящее время имеетсй обширная литература по вопросу горячеломкости сварных швов, автор книги не считает нужным пересказывать существующие различные гипотезы и предположения. Здесь будут кратко сформулированы взгляды автора на причины образования трещин в сварных соединениях аустенитных сталей и сплавов. Имеются в виду трещины в шве и в околошовной зоне. [15]

Страницы: 1 2 3 4