Горячеломкость

Cтраница 2

Литейные и технологические свойства аналогичны сплаву МЛ5, но сплав МЛН отличается повышенной горячеломкостью. [16]

Свинцовистые латуни, кремнистые бронзы, оловянистые бронзы и медноникелевые сплавы склонны к горячеломкости, поэтому детали из них при пайке не нагревают на весу, не подвергают воздействию резких усилий и нагрузок; нагрев при пайке производится достаточно медленно. [17]

Наличие больших количеств такой эвтектики приводит к измельчению строения шва и снижению его горячеломкости. [18]

Свинцовистые латуни, кремнистые бронзы, оловянистые бронзы и медно-никелевые сплавы склонны к горячеломкости; поэтому детали из них при пайке не нагревают на весу, не подвергают воздействию резких усилий или нагрузок; нагрев при пайке производится достаточно медленно. [19]

Свинцовистые латуни, кремнистые брон-аы, оловяпистые бронзы и медноникелевые сплавы склонны к горячеломкости, поэтому детали из них при пайке не нагревают на несу, не подвергают воздействии) резких усилий и нагрузок; нагрев при пайке производится достаточно медленно. [20]

Латунь при нагреве в пределах температур 200 - 600 С приобретает склонность к горячеломкости и, следовательно, к образованию горячих трещин. Трещины появляются главным образом в околошовной зоне и реже - в шве. Направление трещин бывает различным: продольные, поперечные, внутренние, наружные с началом или концом от газовой раковины или какого-либо шлакового включения. Горячие трещины могут располагаться и между кристаллами, появляясь в момент твердо-жидкого состояния металла шва. В интервале температур горячеломкости 200 - 600 С рекомендуется избегать всяких деформаций, связанных с проковкой или допускать правку кромок при более низких температурах. [21]

Свинцовые латуни, кремниевые бронзы, оловянные бронзы и медно-никелевые сплавы склонны к - горячеломкости; поэтому детали из них при пайке не назревают на весу, не подвергают воздействию резких усилий или нагрузок, нагрев при пайке проводят достаточно медленно. Под действием нагрева при пайке возможно снижение механических свойств паяных соединений из бериллиевой бронзы, упрочняемой в процессе старения. Алюминиевые бронзы во избежание окисления и возможности образования хрупких интермета л л ид ов в шве следует паять, применяя быстрые способы нагрева. [22]

Недостатками меди являются ее высокая стоимость, значительная плотность, большая усадка при литье, горячеломкость, сложность обработки резанием. [23]

Из металлургии сварки обычных сталей известно, что легирование сварных швов марганцем позволяет снизить их горячеломкость. Одной из причин положительного действия марганца является образование в металле кристаллизующегося шва тугоплавкого сульфида марганца взамен более легкоплавкого сульфида железа. Немаловажное значение имеет не только температура затвердевания сульфидов, но и характер их расположения в структуре шва. Разобщенные мелкодисперсные сульфиды глобулярной формы значительно менее опасны для металла шва, чем сульфидные прослойки большой протяженности, располагающиеся по границам кристаллитов или зерен. Сказанное о механизме благоприятного действия марганца справедливо и для металлургии сварки аустенитных сталей. [24]

Требуется определить, однороден ли этот ряд дисперсий, и оценить общую дисперсию при определении горячеломкости данных чугунов. [25]

Давление, прикладываемое к расплаву во время кристаллизации, способствует измельчению зерна, снижению ликвации и горячеломкости. Кроме того, в случае образования горячих трещин в литых заготовках давление способствует их залечиванию при наличии во внутренних слоях жидкой фазы. При этом чем больше давление приближается к всестороннему или гидростатическому, тем меньше склонность литых заготовок к образованию горячих трещин. [26]

Основные типы диаграмм состояния. [27]

При рассмотрении различных типов диаграмм состояния мы исходим из того, что при увеличении количества легкоплавкой эвтектики горячеломкость сварных швов не остается неизменной. [28]

Следует подчеркнуть, что равновесные диаграммы состояния не могут быть использованы для количественной оценки возможного действия данного элемента на горячеломкость сварного шва. Это объясняется двумя причинами: 1) в условиях сварки, ввиду большой скорости кристаллизации и развития внутри - и междендритной ликвации, фактический солидус сдвигается в сторону более низких содержаний данной примеси, а температура затвердевания эвтектики снижается; 2) двойная или даже тройная диаграмма может дать лишь общее представление о характере кристаллизации такой многокомпонентной системы как сварочная ванна. [29]

Например, сплав А1 - 6 % Ni-08 % Zr имеет показатель жидкотекуче-сти по прутковой пробе 390 мм, показатель горячеломкости по кольцевой пробе ВИАМ 5 мм. При этом его 100 - ч прочность при 350 С составляет не менее 35 МПа, что выше, чем у известных жаропрочных сплавов. Высокие характеристики жаропрочности обеспечиваются низкой диффузионной подвижностью легирующих элементов, стабильностью микроструктуры при температурах до 450 С. [30]

Страницы: 1 2 3 4