Деформация - фланец
Cтраница 1
Деформации фланца могут быть вычислены по формулам теории осесимметрич-ной деформации колец ( см. гл. [1]
Расчет деформаций фланца выполнен с учетом местных радиальных нагрузок по приближенному методу Бидермана; при этом принято, что цилиндр имеет постоянную толщину стенки, равную утолщенной части фланца. Перемещения обтюратора рассчитаны по схеме усредненных напряжений; рассмотрены случаи работы обтюратора в пределах зазора и в контакте с упорным буртом. [2]
При исследовании деформаций больших фланцев сосудов высокого давления в качестве основных расчетных элементов при составлении расчетной схемы фланца используют оболочку, жесткое кольцо. При нагружении таких сосудов типичной является ситуация, когда на узкие грани фланцев, сжимающие прокладку, действует со стороны прокладки момент сил реакции, довольно большой по сравнению с моментом от соединительных шпилек, и поэтому требуется точно знать распределение сил реакции по радиусу. Расчетная схема, использующая оболочечНый элемент, позволяет приближенно учесть этот факт. Но есть еще одно; обстоятельство, которое не учитывается при использовании указанного набора базисных элементов 2), - это пластическая деформация прокладки. Из-за нее расчеты, основанные на линейно-упругой модели материала, могут стать неэффективными; с другой стороны, применение базисного элемента в виде жесткого кольца может внести неточность в описание общего упругого поведения колец фланцев. Настоящая глава посвящена выяснению этих вопросов. Результаты расчетов сравниваются с вычислениями по расчетной схеме, использующей упомянутые выше базисные элементы, и с экспериментальными результатами. Экспериментальные данные о локальных деформациях прокладки получены с помощью специального оптического устройства, луч которого пропускался через канал для определения утечки во фланце силового корпуса ВВЭР. Для определения поворотов фланцев применялись тензодатчики, расположенные на силовых корпусах ВВЭР; кроме того, датчики были наклеены и на шпильках. [3]
Считается, что деформация фланца не изменится, если нагрузку болтов Q и силы Рь Р2, Р3 заменить приведенной нагрузкой болтов Qnp, действие на фланец которой равноценно действию всех перечисленных выше составляющих сил. Величина приведенной нагрузки находится из условия, что ее момент равен моменту всех сил, приложенных к фланцу. [4]
Однако, если учесть деформацию фланца и обжатие поверхностей стыка, реальная точка опрокидывания лежит ближе к оси болта. Поэтому для подобных стыков, если размер Ъ соизмерим с диаметром болта и b I, принимают, что весь внешний момент воспринимается только болтами, работающими на изгиб. [5]
 |
Расчетные схемы болтового ( а и шпилечного ( б соединений с поло. [6] |
Это уравнение показывает, что деформации фланцев компенсируются кинематическими перемещениями, обусловленными местными деформациями. [7]
Следует отметить, что характер деформации фланцев в открытой и закрытой частях калибра совершению различен. [8]
Все методы расчета основаны на раздельном рассмотрении деформации фланца и цилиндрической части и различаются в основном принятыми исходными допущениями. [9]
Последние должны быть определены из условий совместности деформаций фланца и трубы. [10]
 |
Эскиз ( а и расчетная схема ( б группового болтового соединения.| Расчетная схема одноболто-вого соединения. [11] |
Считают также, что при действии внешних сил деформация фланцев ( растяжение) происходит только в пределах моделирующих стержней ( конусов давления), стык плоский до нагружения остается плоским и при действии внешних сил. [12]
 |
Конструкция и размеры опытных фланцев. [13] |
Эпюры продольных Oi иэг и кольцевых ок напряжений при деформации фланцев от нагрузки шпилек, равной 40 000 кгс ( рис. 24), получены общепринятым путем. [14]
Для решения контактной задачи уравнение (9.58) дополняют уравнениями совместности деформаций фланцев. [15]
Страницы: 1 2 3 4